混凝土课程设计.docx

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1、混凝土结构设计课程设计某酒店设计计算书学院班级：建筑工程学院土木12本（I）指导老师：刘良林课程设计时间：2014年12月222015年1月3日组长I沈长江组员：周套蔡利明祝小飞文祥刘杨坤学号1121612005学号：121612025学号1121612018学号：121612015学号：121612007学号：121612004目录课程设计任务书P3梁柱截面尺寸估计P4重力荷载和水平荷载计算P5竖向荷载作用下框架结构内力分析P8风荷载作用下框架结构分析P14内力组合P17梁、柱截面设计P21混凝土结构设计课程设计计算书1 .工程概况某酒店为6层钢筋混凝土框架结构，底层层高为3.m,其余层尚为

2、3.Onu基本雪压为OrkNm,基本风压为0.7KNm-地面粗糙度为B类。设计使用年限为50年。柱网的布置图如下：图1柱网布It2 .设计规定I）混凝土强度等级为C20C30,框架柱、梁的受力钢筋为HRB400,箍筋为HPB300：2）不考虑风荷栽的峡风向风振效应，即以=1.0；3）不考虑抗震设防；4）楼板的厚度取120mm：5）屋面为不上人屋面,1永久荷载标准值为5.5kWm楼面永久荷我标准值为4.5KNn,二者均包括J楼屋面装饰层、功能乂及板自重1.1.1 梁、柱截面尺寸及计算他图楼盖及屋盖均采用现浇混凝土结构,楼板厚度取2Omn梁敬而高度按梁跨度的1I81I()估算,由此估算的梁截面尺寸

3、见表1,表中还给出f各U梁、柱和板的混凝土强度等级。其强度设计值为：C30(/.=143KNm2,=1.43KNm2)：C25(/=1l.9KNm2,=1.27KNm2)。梁或面尺寸及各层混凝土强度等级(表1)层次混凝土强度等级横梁bh)纵梁(bh)AB,CD跆BC跨1,2C30300X450270540300X4503,6C25300150270X540300X450柱微面尺寸可根据式4-5)估算.各乂的重力荷栽可近似取14KNnf,由图1可知边柱及中柱的负荷栽面枳分别3.3X1.5和3.3X4.2。由式(4-5)和式(4-6)可得第1层柱截面面积为:边柱Ac21.2Nf(=1.2(1.25

4、3.31.514IO3X6)14.3=43615mm2中柱Ac1.2N=1.2(1.253.3X4.2141036)/14.3=122123mr112如取截面为正方形,则边柱和中柱截面尺寸分别为209mm和349mm：根据上述估算结果并综合考虑其他因素，本设让柱截面尺寸取值为:1层400mmx400mm：2层至6层35OmmX350mm、仅取一相横向中框架进行分析,其计和简图如图2所示。取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，各公柱轴线重合：梁轴线取在板底处，26以柱计算高度即为层高，取3m;底层柱计算高度从基础梁顶面取至一层板底，即h=3.6+0.5=4.1,S3傩赫计算图2横向框架计算1.2 重

5、力荷城和水平荷或计算1.重力荷敕计算（I）屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（不上人）：5.5KNm215层楼面：4.5KNfm2（2）屋面及楼面的可变荷我标准值楼面活荷载标准但（房间）2.OKNm2楼面活荷载标准值（走廊）2.5KNm2屋面雪荷载标准值si=fso=1.00.4=（）.4KNnr式中p屋面积雪分布系数，取f=I.O,（3）梁、柱、培、门、窗等重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料密度等计算出单位长度的重力荷载，因计算楼屋面的永久荷载时，己考虑板的自重，故在计算梁的自重时，应从染截而r度中减去板的厚度。内墙为25Omm厚水泥空心砖9.6KNm），两侧均为20mm厚抹灰，则墙面单位面

6、积重力荷载为9.6X0.25+17X0.02X2=3.08KNm2外墙亦为250mm水泥空心田,外培15mm厚水泥砂浆(0.3KNm2),内墙面为20mm厚抹灰(O34KN,11),则外墙墙面单位面枳重力荷载为9.6O.25+O.3+O.34=3.(MKN/m2外墙窗尺寸为1.2m1.5m,单位面积自重为0.4KNm2.2、风荷载计算在图I中，取其中一幅横向框架计算，则沿房屋高度的分布风荷载标准值为q(z)=3X0.7,/：(z)=H(2-H)q(z)的计算结果见表2,沿框架结构高度的分布见图3（八）。内力及侧移计算时，可按静力等效原理将分布风荷载转换为节点集中荷载，如图3(b)所示。例如，第

7、62的集中荷载F6(每U层高范围内的水平荷载视为沿高度的均布荷载与三角形荷载之和计算如下：F6=(1.956+1.222)3l2+(2.066-1.956)+(1.292-1.222)3122/3=4.947KN（八）框架结构上的风荷载4.947-r9.522*8.905*8.3138190-9.692UUWTUUUeUUq沿房屋高度风荷藏标准值(kNo)(2)层次Z(m)ZZHi1令(。IEJ杵“I619.11.0001.0001.2301.0002.0661.292516.10.8430.9751.1641.0001.9561.222413.10.6860.9011.0901.0001.8

8、311.145310.10.5920.7781.0001.0001.6801.05027.10.3720.6061.0001.0001.6801.05014.10.2150.3841.0001.0001.6801.050q(z)=3x0.74以1.3竖向荷载作用下框架结构内力分析1.计算单元及计算简图仍取中间框架进行计算,由于楼面荷载均匀分布，所以可取两轴线中线之间的长度为计算单元宽度，如下图所示./计第单元初图4框架的计算单元因梁板为整体现浇，且各区域为双向板，故直接传给横梁的楼面荷载为梯形分布荷教（边梁或三角形分布荷载（走道梁），计算单元范用内的其余荷载通过纵梁以集中荷载的形式传给框架柱.

9、另外，纵梁轴线与柱抽线不重合，以及悬臂构件在柱轴线上产生力矩等，所以作用在框架上的荷栽还有兔中力矩。框架横梁自重以及直接作用在横梁上的填充地体自重则按均布荷我考虑。竖向荷载作用下框架结构计算简图如图所示。图5恒险作用下框架结构计算何图2 .荷载计算下面5层的恒载计算为例，说明荷我计免方法，其余荷载计算过程从略，计算结果见表3。在图5中，仇及务包括梁自重(扣除板自重)和填充墙自重，由有关数据得1=0.3(0.450.1)25+3.08X(30.45)=10.48KNm%=0.27X(0.54).l)X25+3.08X(30.54)=10.55KNm%、%为板自重传给横梁的梯形和三角形分布荷载峰值

10、由图5所示的计算单元可得qi=4.53=13.5KN/m%=4.53.3=14.85KN/mPiMi.P?M2分别为通过纵梁传给柱的板向重、纵梁自重、纵墙自重、外挑阳台自重所产生的集中荷数和集中力矩。外纵梁外侧与柱外侧齐平，内纵梁一侧与柱的走道侧齐平。外挑阳台(包括栏杆)自重:为7.lkN,其合力点距柱轴线的距离为0.917m,则P1=4.5(0.3+3.3)/21.5+0.3X(0.45-0.1)253+3.04(3.45)X(3.3-0.35)-1.2l.51+l.2l.50.4+7.10=38.14+7.10=45.24KNP2=4.5(0.3+3.3)/21.5+4.51.652+0

11、3(0.45O.I)253+3.08(30.54)X(3.3-0.35)=12.15+12.25+7.875+22.35=54.63KNM1=45.24(0.35-O.3)2+7.IOO.917=7.64KNmM2=54.36(0350.3)/2=137KNm计算结果见下表：各层梁上的竖向荷皱标准值（衰3）层次恒载qKNm)Qoqq：P1(KN)P,M1此q1q?P.P2M1M.110.4810.5513.514.8545.2454.637.641.3768.255.410.850.140.27210.4810.5513.514.8545.2454.637.641.3768.255.410.

12、850.140.27310.4810.5513.514.8545.2454.637.641.3768.255.410.850.140.27410.4810.5513.514.8545.2454.637.641.3768.255.410.850.140.27510.4810.5513.514.8545.2454.637.641.3768.255.410.850.140.27610.4810.5513.514.8522.7329.820.570.7568.255.410.850.140.273 .梁、柱线刚度计算框架梁线刚度i0=E/,因取中框架计算,故=2E,其中Io为按bh的矩行截面梁计算所得

13、的梁截面计算所得的梁截面惯性矩，计算结果见表4。柱线刚度i,=计算结果见表5,梁线刚度（Nmin）（表4）类别层次EC(Nmzrf)bh(mm)(mm*)|(WW)IT边梁3628000300X150227800000030004.25IO101,230000300X4502278(XXXX)030004.56IO10中间梁3628000270X5403543()0000054003.67XlO101,230000270X540354300()00054003.94IO10柱线刚度（Nnn）（5）层次层高bh(mm)EC(NfmR)Ic(Nmni)363000350X3502800012500

14、000001.1710l,230003503503000012500000001.2510l141004004003000021300000001.56I0ig4.整向荷载作用下框架内力计算因结构和荷载均对称，故取对称轴一侧的框架为计算时象，且中间路梁取为竖向滑动支座。另外，除底层和顶层的荷载数值略有不同处，其余各层荷载的分布和数值相同。为简化计算，沿竖向取5层框架计算，其中I、2层代表原结构的底部两层，第3层代表原结构的34层，5,6层代表原结构的顶部两层，如图6所示。itx盘上&FOfK0.220.7810.590.16|025-56.7512.3643.8256.75-25.93-12.

15、05-7.03-10.994.42-12.971.886.6721.91-11.13-3.04-3.02-4.726层7.64K18.66-19.2341.6/-13.09-27.76X1.37|0.180.180.640.500.140.140.228.84-56.758.8431.4356.75-21.66-6.07-12.05-6.07-9.536.1.80.044.42-10.830.040.1515.72-3.52-4.58-1.28-3.04-1.28-2.02b15.067.64X13.30-36.0046.23-10.87-10.39-23.6X1.37层|0.170.210.

16、620.490.130.17|0.218.35-56.7三10.3130.4556.75-21.23-5.63-12.05-7.37-9.104.421.05-10.621.303.8515.23-3.04-5.98-1.56-2.07-2.56IlI13.82/11.61-33.075.8144.77-10.25/-9.44-23.71-4.720.570.75图6恒荷栽作用下框架结构的穹矩二次分配上*即t90220.78I0.590.16|0.252.44-11.2511.258.67-4.63-3.13-1.26-1.961.0009-2.324.341.03-2.34-0.55/p-0

17、60-095O0.14X3.73、-3.87,72-2.4t-6.04X0.270.180.180.64I0.50|0.140.14|0.22I2.002.00-11.2511.257.11-3.93-1.10-3.13-1.10-1.72O-C1.22-0.0350.95-1,973.56-0.62-0.035-0.13-121-0.34-0-053Cjt)3.190.14X2.92、-6.249.67-2X)7-1.95-5.3。、。三层0.17Qa0.62I0.490.130.17|0.211.892.33-11.2511.256.89-3.85-1.02-3.13-1.33-1.65

18、1.000.15020-1.933.45-0.550.58-1.42-0.38-0.49-alI/33.04-1.82-5.39-0.910.140.27图7活荷骤作用下框架结构的穹矩二次分配用弯矩二次分配法计算杆端弯矩。首先计算杆端弯矩分配系数。由于计算简图中的中间跨梁跨长为原梁跨长的一半，故其线刚度应取表4所列值的2倍,下面以第I层两个框架节点的杆端弯矩分配系数计算为例，说明计算方法，其中Sa-SB分别表示边节点和中节点各杆端的转动刚度之和。Sa=4(1.25+1.56+4.56)1O,o=47.37IO,o=29.48IO10Nmm/radSb=4X(1.25+1.56+4.56)10l

19、o+23.94IO,o=37.36Nmm/radt,1=1.25/7.37=0.170bn=1.56r737=O.212Pa,.j-=4.567.37=O.6188Ilt=41.25/37.36=0.134三btt=41.56/37.36=0.1678,ltt=44.56/37.36=0.488,tt=23.94/37.36=0.211其余各节点的杆端弯矩分配系数计算过程从略，计算结果见图6.其次计算杆件因端弯矩。兹以在恒载作用卜.第1层的边跨梁和中间跨梁为例说明计算方法。三角形荷载作用下：C=58P=1.573=1/2(式中P=PXl而2=(g+q)XIW2.O.5o2)梯形荷载作用卜.：c

20、1-2a2+a3)P边跨梁的固端弯矩为:Ma=-1/3(10.48+5/813.5)32=-56.75KNmMb=1/12(10.55+14.85(1-1/2+1/8)2.72=-12.05KNm恒栽作用下框架各节点的弯矩分配以及杆端分配弯矩的传递过程在图6中进行，最后所得的杆端弯矩应为固端弯矩、分配弯矩和传递弯矩的代数和，不得计入节点力矩(因为节点力矩是外部作用，不是截面内力)。梁跨间最大弯矩根据梁两端的杆端弯矩及作用于梁上的荷载，用平衡条件求得。活荷我作用卜框架结构的弯矩分配与传递过程从略。根据作用于梁上的荷教及梁端弯矩，用平衡条件可求得梁湍剪力及梁踏中技面弯矩。将柱两侧的梁端剪力、节

21、点集中力及柱轴力叠加，即得柱轴力。例如,在恒载作用卜第6层B柱上端的轴力为=18.39+22.73=41.12KN该层柱下端的轴力应计入柱的自理，即V/=41.12+0.350.35325=50.31KN在活载作用下，第6层A柱的轴力为N,产2.88+5.4=8.28KN梁端剪力及柱轴力的计算结果见表6.竖向荷栽作用下梁端剪力磔轴力(表6)次恒载内力活载为力梁端剪力A柱轴力B柱轴力梁端剪力柱轴力%Vt1vt=vl.NN?N；NHbVavt,vs,=vlAB121.9529.7548.53379.03444.54774.21891.813.265.7411.1451.98166.45222.44

22、29.2648.53311.84357.75641.33739.333.365.6411.1443.32138.62322.4429.2648.53244.16280.89508.91587.313.365.6411.1434.56110.99422.4429.2648.53176.48204.03376.49-135.293.365.6411.1425.8083.36522.4429.2648.53108.80127.17244.07283.273.365.6411.1417.0455.73618.3933.3048.5341.1250.31111.65131.252.886.1211.14

23、8.2828.101.4风荷裁作用下框架结构分析1 .框架结构侧向刚度计算柱侧向刚度按式（4-20）计算，其中OC按表4-4所列公式计算,梁、柱线刚度分别见表4、表5,例如，第2层边柱和中柱的侧向刚度计兑如下：K=H=丝=3.6482il.252Ctc=三r=-2+K2+3.648ID,=a,-yy-=0.64636480.646)51()ln,=107673000-心红J456+39%2=68o1.252上=2=。力32+K2+6.80=O.773x12-1251-=128833(N)0该层一品横向框架的总侧向刚度为:Q=（IO767+12883）2=47300Nmm其余各层柱侧向刚度计算过

24、程从略，计算结果见表7。各层柱便向刚度（表7）边柱中柱层次三三三三412)，963.6300.645100626.770.772120434421033.7600.653101877.020.77812137443823.6480.646107676.800.773128834730012.9230.69577405.450.7978875332302 .侧移二阶效应的考虑首先需按式（4-44）验算是否须考虑恻移二阶效应的影响，式中的SGJ可根据表6中各层柱下端被面的轴力计算，且应转换为设计值，计算结果见表8。各楼U术力荷载设计值计算层次层高恒载轴力标准值活载轴力标准值C,九A柱B柱A柱B柱6

25、3.050.31131.258.2828.I537.608179.2053.0127.17283.2717.0455.731188.812396.2743.0204.03435.2925.8083.361840.016613.3433.0280.89587.3134.56110.992491.220830.4123.0357.75739.3343.32138.623142.4241047.4714.1444.54891.8451.98166.453818.916931.44比较表7与表8中的相应数值可见,各层均满足式（444）的要求,即本题的框架结构不需要考虑恻移二阶效应的影响。3、框架结构内

26、力计尊按式（4-18）计算各柱的分配剪力,然后按式4-30）计算柱端弯矩。由于结构对称，故只需计算一根边柱和一根中柱的内力，计算过程见表9。表中的反弯点高宽比y是按式4-25）确定的，其中标准反考点高度比yn查均布荷教作用下的相应值（附表7-1）：第3层柱考虑了修正值山，第2层柱考虑修正值0底层柱考虑了修正值yz,其余柱均无修正。风荷籁作用下各层框架柱弯短计算（表9）层次层高Vi(kN)Di(N0n)边柱区Kly画63.04.94744210100621.1263.6300.4501.5201.85853.014,16944210100623.2933.6300.4824.7625.11743

27、023.37444210100625.3203.6300.5007.9807.98033.031.68744648101877.2303.7600.50010.84510.84523.039.87747300107679.0773.6480.50013.61613.61614.149.56933230774011.5462.9230.55026.03621.302次层高Vi(kN)Di(Nm)中柱国口国y回回63.04.94744210120431.3486.7700.451.8192.22453.014.46944210120433.9416.7700.505.9125.91243.023

28、37444210120436.3676.7700.509.5519.55133.031.68744648121378.6147.0200.5012.92112.92123.039.877473001288310.8616.8000.5016.29216.29214.119,56933230887513.2395.4500.5529.85324.426梁端弯矩按式(4-31)计算，然后由平衡条件求出梁端剪力及柱轴力,计算过程见表10,在图3(b)所示的风荷载作用卜，框架左侧的边柱轴力和中柱轴力均为拉力，右侧的两根柱轴力应为用力，总拉力与总压力数值相等，符号相反.(b)框架梁弯矩图风荷或作用下两

29、端弯矩、剪力及柱轴力计算(表10)层次边梁走道梁柱轴力闻1由回1I匕I边柱中柱61.8581.19331.0171.0311.0315.40.3821.017-0.63556.6374.14633.5943.5853.5855.41.3284.611-2.901412,7428.29837.0137.1657.1655.42.65411.624-7.260318.82512.059310.29510.41310.4135.43.85721.919-13.698224.46115.672313.37813.54113.5415.45.01535.297-22.061134.91821,81431

30、8.92118,87418.8745.46.99054.218-33.992框架弯矩图见图8。图8风黄作用下梅架穹矩图1.5内力组合仅以第2层楼的梁、柱内力组合和截面设计为例,说明设计方法，其他层的从略。1、梁控制截面内力标准值表Il是第2层楼在恒载、活载和风荷载标准值作用下，柱轴线处及柱边缘处（控制截面）的梁端弯矩值和剪力值，其中柱轴线处的弯矩值和剪力值取自表6、表9和图6和图7：柱边缘处的梁端弯矩值和剪力值按下述方法计算。在竖向荷我作用下：Mb=M-Vb2,Vb=V-qXb/2例如，恒荷栽作用下A支座边缘处的Mh和Vb分别为Mh=M-Vb2=36.00-22.440.42=32.07kNm

31、Vb=V-qb2=22.44-10.48X0.4/2=20.61kN在风荷教作用下：Mb=M-Vb/2,Vo=V例如，风荷栽作用下A支座边缘处的弯矩值和剪力值分别为Mh=M-Vb2=24.46-13.380.4/2=22.12kNmV0=V=13.38kN第2层梁端控利制面内力标准值（表11）截面恒载内力活载内力风载内力柱轴线处柱边缘处柱轴线处柱边缘处柱轴线处柱边缘处MVMVMVMVMVMVA36.0022.4432.0720.616.243.265.673.2624.4613.3822.1213.38B146.2329.2641.1127.439.675.648.685.6415.6713.

32、3813.3313.38R23.6048.5315.1146.705.3811.143.4311.1413.545.0212.665.022、梁控制截面内力组合值梁内里组合按4.6.1小结所述方法进行，第1层梁控制截面内力组合值见表12,相应截面的内力标准值取自表I1.组合时，竖向荷载作用下的梁支座截面负弯矩乘了系数08,以考虑塑性内力亚分布，跨中截面弯矩相应增大（由平衡条件确定）：当风荷载作用卜支座界面为正当矩且与永久荷载效应组合时，永久荷载分项系数取1.0。第2层梁控制蒙面组合的内力设计值（表12）技面1.2Su1.O1.4S0.7*14A或1.0Sftl.0*l,4S0.7*1.4X1.

33、2Sal.0*1.40.6*1.4S或1.0Scl.0*.4S0.6*1.4SH1.35S,.+0.7*1.4S.k一-*一MVMVMVMVMV支A0.8655.47-66.2064.22-13.4359.15-55.7264.1848.85-7.87Bi-64.917.12-21.03-1.62-60.396.51-31.418.5164.0177.31B,2.9571.01-34.9272.18-5.2971.46-28.9869.3723.7662.06C1-34.9258.352.9557.18-28.9858.94-5.2959.9923.7680.88涔中B64.9421.1360

34、3931.4150.68BC72.9937.2866.8139.3791.48下面一第2层AB下梁为例,说明在1.2SGk1.0Xl.4SM0.7X1.4So或1.2Sgk1.0X1.4SA0.71.4S0(组合项中，各内力组合值的确定方法。在左风荷载作用卜.，由表11的有关数据，并对登向荷载作用卜的梁端负弹性弯矩乘以系数0.8。可得A端及Bl端的弯矩组合值：也=1.OX0.8MGk+1,01.4Mg+0.71.40.8Ma=1.00.8(-32.07)+1.01.422.12+0.71.40.8(5.67)=0.86kNmjWh.=1.20.8MGk+1.01.4MW+0.71.40.8M

35、OkOl=1.20.8(-4l.11)+1.OX1.4X13.33+0.71.40.8(-8.68)=一64.94kNm梁两端截面的剪力及踣间弯矩可根据梁的平衡条件求得.其中作用了梁上的恒河在和活荷我设计值分别为qo=1.210.48=12.58kNmq1=1.213.5+0.71.46=22.08kNm由于梁端弯矩系支座边缘处的弯矩值，故计算时应取净跨：ln=3.0-0.4=2.6m梁两端的剪力值：匕=(1/22.65X12.58+1/22.65/222.08)(0.8664.94)/2.65=31.3+24.18=55.48KNI1.=31.324.8=7.12KN假定梁跨中最大弯矩至端的

36、距离为X,JlX1.325m,则最大药矩处的剪力应满足V(x)=24.1812.58x-(22.08x1.325)x2=0由此得x=l.llml.325m,与初始假定相符，所得X有效。跨梁中最大弯矩为M-0.86+24.181.111212.581.11-12(22.08/1.3251.11)XI.1173=16.15KNm同样，可求出有风荷载(一)作用时，梁端截面弯矩、剪刀及跨中截面弯矩。在考虑风荷载效应的组合项中，BC跨梁跨中无最大正弯矩,此时取相应的支座正弯矩作为跨中截面卜部纵向受力钢筋配筋计算的依擒在“12So+14Sq组合项中,BC跨梁跨中为负弯矩。3.柱控制截面内力组合值柱控制截面

37、为其上、下端截面，其内力组合值见表13。表中的柱端弯矩,以绕柱端截面反时针方向旋转为正：柱端剪力以绕柱端截面顺时针方向旋转为正。图9是第2层左侧A,B两柱在恒我、活荷载、左风及右风作用卜的弯矩图以及相同的轴力和剪力的实际方向，组合时应根据此图确定内力值的正负号。图9:第二层左例AB身柱内力及方向示意图a：恒载内力b:活教内力c：左风教内力d：右风我内力卜面以第2层柱上端威面在或组合项时的内力组合为例，说明组合方法。在左风荷教作用下M=1.0(13.30)+1.01.4X13.62+0.71.4(2.92)=2.90kNmN=1.0293.96+1.01.4(35.30)+0.71.439.86

38、283.61kNV=1.0(-9.04)+1.01.4X9.08+0.71.4(1.99)=1.72kN在右风荷载作用下M=1.0(13.30)+1.0X1.4X(13.62)+0.71.4(2.92)=-37.88kNmN=1.0293.96+1.01.435.30+0.71.439.86=441.23kNV=1.0(-9.04)+1.OX1.4(-9.08)+0.71.4(1.99)=-25.50kN第二融控制截面内力组合值表（表分类%SSk%1.35SGk+0.7X1.4SQk1.2瑞+1.0*l.4S宜+0.7*14S1.0S3k+1.0*1.4Srt+0.7*1.4%1.2Sa+1

39、0*1.4St+0.6*l4Sri或1.0Ssk+1.0*1.4Sjk+0.6*1.4Sy=HVNbuIVIUHVA柱上造I-13.30-2.9213.62-20.822.90-37.885.95-31.49-37.88-37.882.90N293.9639.8635.30435.91283.61441.23320.11438.21467.72467.72257.12V-9.04-1.999.08-11151.72-25.50-4.20-21.25-25.50-25.501.72幡I-13.82-3.0413.62-21.642.26-38.63-6.64-32.28-38.63-38.632.26