装配式部分包覆钢混凝土组合结构技术规程.docx

《装配式部分包覆钢混凝土组合结构技术规程.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《装配式部分包覆钢混凝土组合结构技术规程.docx（78页珍藏版）》请在三一文库上搜索。

1、上海市工程建设规范装配式部分包覆钢-混凝土组合结构技术规程Technica1.specificationoffabricatedpartia1.1.y-encasedcompositestructuresofstee1.andconcreteDGJXX-XX-202X主编单位：华东建筑设计研究院有限公司同济大学浙江绿策集成科技有限公司参编单位：批准单位：上海市建设和管理委员会施行日期:2021上海(7)c轴心受压构件等效被面抗冷刚度：一削材抗拉强度设计值：ft削材抗压强度设计值：fa,钢材屈服强度：fu一一钢材极限抗拉强度：(一一削材抗剪强度设计值：羯组合截面当地强度：fu折减后的主钢件腹板钢

2、材抗压、抗拉强度设计值;X1圈柱头检钉极限抗抗强度设计值；Z11隈向加劲肋钢材抗剪覆度设计他；一钢筋抗拉强度设计值；Z钢筋抗压强度设计值；4箍筋或横向别筋抗拉强度设计伯；t淞凝土轴心抗压强.度设计值；淞凝土轴心抗压强度标准值；X混凝土轴心抗拉强度设计位；人_混凝土轴心抗拉强度标准依；h梁主钢件腹部混凝土轴心抗压强度设计伯：G,钢材剪切模JibG一混凝土剪切模SbGA部分包前钢-混凝土组合构件搬面剪切刚度，2.2.2作用效应和承领力M一一正弯定设计值：AZ_负弯矩设计值：M主次梁连接的弯矩设计值：MI按荷我效应准永久组合计算的弯矩值：Mu一一豉面受弯承战力设计值：梁正豉面开裂穹矩：部分抗剪连接时

3、组合梁正豉面受弯承载力；N轴力设计值；NjNa一轴心受压构件绕X轴和y轴弹性枪定临界力；Nm特征轴力：1V,截面轴压承我力设计值；WM、MdII毛搬面屈服承领力设计值、净被面断裂承我力设计值；N：单个抗典连接件的双向抗剪承我力设计伯：R结构构件的抗力设计依：5承皎能力极限状态下作用组合的效应设计值：H、匕沿X轴方向、轴方向剪力设计值：V,主钢件受剪承战力设计饯：匕、故面上沿轴方向、y轴方向主钢件受四承载力设计值；M、K、M一梁（框架梁、柱及节点阅力设计值：V111节点受的承载力设计值：V理个剪特区段内梁主钢件与混凝土翼板交界面的纵向剪力：,_计入梁主钢件受拉强缘与部分腹板及受拉钢筋的等效钢筋应

4、0力值；一开裂截面纵向受拉捌筋应力：-7W1,.最大裂缝宽度.2.2.3几何参数AI主钢件根面毛截面面积：A”.梁主钢件受东区截面面积：“4.主钢件受拉或一个）翼绿搬面面枳、受压虱绿极面面积、腹,1*一板截面面积：A柱主蝌件的净裁面面积：A纵向受拉钢筋截面面积：_纵向受压钢筋裁向面积：负弯电区混；tt翼板有效宽度范用内一的纵向钢筋搬面面积：其“圆柱头检钉钉杆板面面枳；A1混凝土嵌面面积；&，混凝土询板祓面面积：Am一梁主钢件腹部混凝土受压械面面积：B6.23ImUr建按时的T理合MiB及应力示意2负弯矩作用区段正裁面受弯承我力应按本规程式(6.2.2-20)或6.2.2-23)计号.计算中倒

5、上改加A和M两者的较小值，加为最大负穹矩龄总能面到最近零穹矩点之间的抗剪连接件数目.6.2.4 T形组合梁完全抗甄连接和部分抗眼连接时，混凝土黑板与梁主钢件间设置的抗剪连接件应分别符合下列公式的规定：1完全抗剪连接nviVJf(6.2.4-1)2部分抗剪连接%205RM(6.2.4-2)式中：V.每个剪跨区段内梁主钢件与混凝土调板交界面的双向剪力(N),应符合本规程第6.2.5条规定：N：一一个抗剪连接件的纵向抗剪承载力(N),应符合本现程第6.2.8条规定：“一完全或部分抗典连接的组合梁在一个着跨区的抗剪连接件数目.6.2.5 当采用柔性抗我连接件时,梁主物件与混凝土翼板交界面的纵向剪力应以

6、弯矩绝对值城大点及支座为界限，划分若干剪跨区(16.2.5),各剪跨区纵向剪力计算应符合下列规定：i正弯矩最大点到边支座区段，即WI区段的纵向剪力应按下式计算：V=min;+A14,曲也(6.2,5-1)2正西矩最大点到中支座(负弯矩最大点)区段，即m和m区段的纵向劳力应按下式计算:V-mint+X+(6.2.5-2)式中：A梁主钢件包覆混凝上中钢筋截面面积(mn)：A负港矩区混凝上翼板中钢筋铁面面积(11三)oM图3WRinr区加分示套6.2.6 受剪承致力计算可仅计入主钢件中平行于财力方向的板件受力，不计内填混凝土和解前的作用，宜符合下列公式的规定：1持久、短新设计状况vbvu(6.2.6

7、1)v,=1.1.JJiv(6.2.6-2)2地愚设计状况VbVu(62.6-1),z-Ij,匕“JWXV(6.2.6-2)%式中：Vh一梁典力设计值(N；%梁受典承载力设计值(N)：人梁主钢件板板的抗好强度设计值05匕时,应符合下列公式的规定:(6.2.7-1)(6.2.7-2)九=(I-P)f”P=QKM-If折减后的梁主钢件腹板抗压、抗抗强度设计值(N,mnf)；P折减系数.2当班力设计值KO.5%时，可不对腹板巡厦设计慎进行折减，6.2.8 T形组合梁混凝土混板与梁主钢件之间的抗剪连接件果川WI柱头屏打述枪打，也可采用楙铜（图628）,组合梁眼部的抗典连接件宜采用僧柱头松钉。一个抗剪

8、连接件的承载力设计值应符合下列规定:1圆柱头焊钉或检钉连接件抗剪承载力设计值应符合卜式规定：M=O43A.JEj0.7,（628-1）2槽钢连接件抗剪承统力设计值应符合下式规定：jV=O26（f+0.5ruK（628-2）式中：Am硼柱头焊钉钉杆截面面枳（mm，）：卜B1.柱头婵钉极限抗拉强度设计值（N/mn?：t槽捌翼域的平均厚度（mm）：；-槽钢腹板的厚度（mm）：Ic槽钢的长度（mm）,3槽制连接件通过肢尖肢背两条过长角焊缝与梁J.钢件连接.角焊缝应按承受槽钢连接件的抗四承武力设计值（V进行计算.，4位于负弯矩区段的一个抗剪连接件的承毂力设计住（M）应娓以折减系数,中间支座两侧折减系数可

9、取/9悬VT部分折减系数可取0.8.昌智（3）栓打连接件C）怡惘连接件6.X8咽合迩控件示意图6.2.9 采用压型钢板混凝土组合板做货板的组合梁，圆柱头焊仃连接件的抗峙承投力设计值应分别按下列两种情况予以降低（图629）：Yru011-f6“-，肋、梁上钢件平行的组台梁械面（b）肋1.j梁主钢件隹直的蛆合梁破面（c）4R钢板作底模的楼板制面用629果用压盛|UUR1.fi合做11的融合累示意RO1当压型钢板肋平行于梁主钏件布置（图6.2.9a）,bjht1.5时，焊钉抗剪连接件承载力设计值的折减系数庖按卜式计舞;1.00.851.00.750.751.00.800.606.2.10 按本规程式

10、6.241)、式(6.2.4-2)算得的抗啊连接件数量，可在对应的剪路区段内均匀布置.当在此剪踏区段内有较大集中荷载作用时，应将连接件个数n按剪力图面积比例分配后再各自均匀布21.6.2.11 T形组合梁由荷教作用引起的单位纵向抗剪界面尺度上的眼力设讣值应符合下列现定(图6.2.11)：6.2.11托板及飘M爻，界及I1.M)T力管化计算图4,一混秋I.板顶部素铝上钢件内收长城内抗为钢舫面积总和；上一混凝土板展制联和主钢件的位长度内抗药钢筋面枳总和：Aw-混发土托板单位长度内弯起用筋面枳总和，R组均为mm-fnm1 a-a界面剪力设计值应按下式计算：Vi1.=max-y-.-6.2.11-1

11、)网町2 b-b.C-C,M界面翦力设计值应按卜式计算；-(6.2.11-2)W1式中：I；一荷载作用引起的单位纵向抗翦界面长度上的剪力设计值(N，mm)：K每个四跻区段内梁主钢件与混凝土翼板交界面的纵向剪力设计值b、cc及dd连线在抗剪连接件以外的最短长度取值：4单位纵向抗剪界面长度上的横向钢筋截面面积(mm3mm).刻于界面a-a=h+；对于有板托的界面d):0一横向纲筋抗拉强度设计值(N/mm：)。6.2.13 混凝土板横向钢筋最小配筋宜符合下列规定：AJr.!bi6.2.13)式中：t.混凝土板横向钢筋最小配筋双伯，取0.75,纲NfmnF,11挠度蛉算6.2.14 部分包留钢混凝土组

12、合梁挠度应分别按照荷妆的标准组合和准永久组合进行计算,并应以其中的最大(ft作为依据.6.2.15 部分包抠钢-混凝土组合梁的挠度可根据构件的刚度按结构力学方法计算挠度的限伯应符合本规程第5.3.2条的规定.6.2.16 计曾梁的挠度变形时，可假定各同号弯矩区段内的刚度相等。仅受正弯矩作用的T形组合梁的抗弯刚衣应取计入滑移效应的折减刚度：连续T形组合梁应按变截面刚度梁进行计算,在距中间支座两例各OI5信梁跨度范围内.按负弯矩作用确定赧面等效刚度，其余区段仍取折诚刚度。6.2.17 部分包覆钢混凝土组合梁计入受控混凝土开裂影响的嵌面等效惯性矩/川应按下式计W：a=(g+4”2(6.2.17)式中

13、/,部分包粮剂混凝土组合梁未开裂的换匏饯面做性矩(mn):对于荷我标准组合，可将黑缘和主纲件腹部混凝十.除以如换算成钢裁面后计竟整个截面的惯性矩：对荷载准永久组合.则除以2E进行换算：OE为IM材与混凝土模量的比值：部分包置钢-混凝十.组合梁开裂敲面的换竟极而惯性矩(mm，.对于准荷教标组合，当正西矩作用时，可将翼缘及主钢件胸部受压区混凝士除以G换铝成钢截面后计并整个祓面的帼性矩：当负西矩作用时，应计入宽板内纵向钢筋的作用，可将截面腹部受压区混凝土除以E换算成钢被面后计算整个截面的惯性矩，对荷我准永久组合，则除以2他进行换算”6.2.1 XT形组合梁计入混凝土典板与主钢件之间滑移效应的折减刚

14、度(8可按下式计算：EJai=-!-三i6,2,18)+r式中：,梁主钢件的弹性模出(WmmD：k械面等效惯性矩(mm，.按式(6.2.17)计算：刚度折减系数.按622()条计算.6.2.19 刚度折减系数可按卜列公式计修：=0.4-6.2.19-1)S(疥(6.2.19-2),_36XMntkh1.2j=0.81.J：2(mm)6.2.19-3)4三-6.2.19-4)4+44-.-(6.2.19-5)40=i+-6.2.19-6)式中：刚度折M系数，当巴0时，取日)；Act混凝土泥板截面面积(mnF)：4梁主钢件截面面积(mm%梁主钢件裁面惯性矩(mm,)Id泯凝土翼板的截面惯性矩(mm

15、4)d:梁主钢件截面形心到混凝土翼板祓面形心的距离mm：部分包覆铜混凝土组合梁截面高慢(mm:/部分包曲纲-混凝土组合梁粉度(mm)：k抗剪连接件刚度系数，取=M，(N/mm)：崂P执剪连接件的承视力设计值(N)；抗剪连接件的纵向平均间矩(mmhn%抗我连接件在一根梁上的列数：钢材与混凝土弹性模危的比值，当按荷教效应的准永久组合进行计算时，应乘以2,6.2.20 对于负弯矩作用的T形狙合梁和正、负驾矩作用的矩形组合梁，应取7等F1.,并应按本规程式6.2.17)计算截面等效抗穹刚度(EJni).m裂筑宽度睑算6.2.21 部分包置钢-混凝土组合梁应验算裂宽度，最大裂缱宽度应按荷栽准永久祖合并计

16、入长期作用影响的效应计算.6.2.22 无翼板部分包莅纲-混澈土组合梁混凝土最大裂宽发应按下列公式计算(图6.2.23 )：bfB6.2.22无*HWmua合Ira珏E1.ftme计算mn.I.9v*-(1.,+0.08攻)6.2.22-1)E.Pit=1.1.(1.-fo/,w1.)(6.2.22-2)Mr=0.235(w)%九(6.2,22-3)(6.2.22-4)(6.2.22-5)此“44+43+.4Jfr4+4+-4J=4+4+4仆(6，7)4OMbC5.025,-fK=/1.(6.2.22-8)式叫G纵向受拉钢筋的混凝土保护层降度(mm)：计入梁主钢件翼缘作用的蝌筋应变不均匀系数：

17、当夕WM时,取月).4.当陀1.O时，取产1.0：U=,TTd、+(bcw+2kJiw)0.7：K梁主钢件腹板影响系数,取IA1.梁高范附中腹板高度与整个腹板高度的比依：&、PK计入梁主钢件受拉翼缘与部分吸板及受拉钢筋的有效直径(mm),有率效配筋：A力普系数，取0.87：6,计入梁主钢件受拉翼缘与部分腹板及受拉钢筋的等效制筋应力值(N/mm;)：MT混凝土截面的抗裂弯矩(Nmm)：Aaf、A,、A,一梁主钢件受拉翼缘面积、梁主纲件腹板面积、纵向受拉制筋面积(mm-):尿h四主钢件乳缘宽度、腹板叁度、皿度(mm)；k%、k纵向受拉钢筋、梁主钢件受拉嵬绿、MW截面奠心至混凝土截面受压边缘的距离(

18、mm)：M.纵向受拉钢筋的数最：W等效用长(mm),取板向受拄钢筋周长、梁主钢件受拉强缘内JW边长的07倍及受拽区部分腹板长度的07倍之和：尻一梁主钢件腹板两侧混凝土外轮廓宽度(mm)(图5.1.7).6.2.24 T形极向.组合梁最大裂缝宽度可按不计飘缘作用的矩形截面组合梁计。,本规程式(6.2.22-4)中的力窗系数.宜取为0.92.6.2.25 T形截面组合梁负穹矩区段混凝土最大裂缝宽度可按荷栽准永久祖合并计入长期作用影响的效应计算。最大裂缝宽度计以应符合现行国家标准M混凝土结构设计规范3GB5()010对轴心受控构件的规定，开裂截武集板纵向受控钢筋应力计算应符合本规程第6.2.25条的

19、规定“6.2.26 T形截面组合梁负穹矩区翼板开裂截面纵向受拉钢筋应力应按卜式计W：sq=(6.2,25)Cr式由黑板纵向受拉钢筋和矩形组合粱M成的开裂换匏截面惯性矩As中(mm4)s人开裂截面纵向受拉钢筋应力(Nm11?)s!板纵向受控钢筋截面曳心至货板纵向受控钢筋和矩形组合梁组成的开裂换算截面中和轴的距离(mm)；准永久荷载作用下支座负穹矩(Nmm),可按未开裂截面由弹性Wq计能得到。6.3柱和支撑设计I轴心受力构件承载力计算63.1轴心受拉构件的截面承载力应由鸵合截面中主钢件截面承载力决定:轴心受压构件的承载力应由组合豉面承载力和构件整体确定承载力的较低值决定.63.2当端部连接处主钢件

20、的各板件都由连接件点接传力时,除采用高强度螺怆摩擦型连接者外，轴心受拉构件械面承战力计算应符合卜列公式的规定：NM,(6.3.2-DNSNa(63.2-2)M,=*;(6.3.2-3)Nj=O74(6.3.2-4)式中：N轴向拉力设计值（N）：心毛械面屈服承我力设计的（N）：Nx净极面断裂承载力设计值（N：儿组合级面中柱主钢件毛搬面面枳（mm：组合截面中柱主钢件件嵌面面积（mm2）.当构件多个裁面有孔AJn时,取最不利的搬面：1.IM材抗拄强度设计值（WmmD：fM钢材抗拉强度G小值（Nmm1.633当然部连接处祖成饯面的各板件都由连接件直接传力时，轴心受压构件故面承我力计算应符合下列公式的规

21、定：NN,（6.3.3-I）M=fA+f+A（6.33-2）式中：N、Nu一轴向压力设计值、豉面受压承战力设计值（N）：儿、儿、A,柱主钢件、混凝土、钢筋椒面面积mm2）：父、储父铜材、混凝上、钢笳抗压强度设计值NZmm3）。6.3.4轴心受压构件的整体枪定计徵应符合下式规定;式中:N.6.3.6 构件正则化长细比Gn)应按卜列公式计算:4上呼NEIQ4=4ifAEtA,+E(6.3.5)(63.6-1)(6.3.6-2)(6.3.6-3)(6.364)式中；In粕心受压构件计整长度(mm),应符合本规程笫6.3.8条规定:构件长细比：ha组合赦面当量强度(NmmD：组合截面当量弹性模量(Nm

22、mO：工，IM材屈服强度(N/mm?)：Xk混凝上釉心抗压强度标准值(NmmD。63.7轴心受压稳定系数按式(63.7-1).(637-2)计算：110.382=1.-1g24X)382=y%+Mf-耽(6.3.7-D(63.7-2)式中:a2a3系数,按表6.3.7取值.衰6.5.7压电JK裁公式的）敷取值失稳方向6S1强轴0.5500.9860.240弱一0.4200.8300.59563K轴心受力构件和框架柱的计售长度应符合现行国家标准钢结构设计标准；，GB50017规定.确定枢架柱的柱相约束时，应按本规程式（5.2.83）计算相应的组合梁、组合柱截面抗弯刚度.11单向压零构件承载力计算

23、6.3.9单向代弯构件的极面承载力计算应符合下列规定：1或面压弯承我力计算应符合下列规定：1）采用简化M-M相关曲线（图639-1、图639-2）,应按下列公式计尊：MMu(0N(63.9-1)N-Nmf电N-N-瓦NaNNv)(63.9-2)式中：N轴力设计值（N）;M弯矩设计值（Nmm）,针对不同弯曲轴分别取M或M,：Ne特征轴力（N）,针对不同弯曲轴分别取M“或M”，按本规程式（63.9-3）.式（6.3.9-4）计算：MI一做面受某承载力设计值（N）,按本规程式（633-2）计算：Af1,被面受礴承敦力设计值（Nmm）,针时不同弯曲轴，分别取f.1.或M.,应符合本款第3项的规定.AJ

24、6.3.9.I”力、WEM相关曲t及倚化H63.9.2“力NtM轴翅坯相关曲线及简化2）特征轴力Nm区分为绕强轴X轴（MQ和烧弱轴,v轴（N“,.应分别按下列公式计算：求Q时的中和轴B693关于强”函将征“力Na计加8力示每图（取AT,.廿”.=）求MW时的中和轴H6.3.9-4关于IMMi*1“力N”,计算应力示意图（取、，a）Nm=jQN+42.%人（63.9-3）N“,=Ct二（,2*）（X-Q）+工4s+（-2zr）/.（6.3.9-4）式中：.r中和轴高度（mm），即混凝土受压边缘至中和轴的距离：3）绕强轴截面受弯承载力设计值（M“）应符合本规程第6.2.1条的规定：烧曲轴俄面受寿

25、承投力设计值Muy）应符合下列公式的规定：图6.395婚雌面受号承也计Mfi力示套图1,y=1.,Ah应符合本规程6311条规定，计算NEy时取弱轴方向的计算长度和等效抗有刚度作相应代换；BNk绕X轴或）轴单向压弯时的弯矩等效系数，应符合现行国家标A1.钢结构设计标准小GB50017的有关规定；外.以一鸵K轴或y轴单向压驾时的平面外稳定有矩等效系数，应符合现行国家标准钢结构设计标准GB5I7的行为规定。6.4构造措施I梁构造措施6.4.1 部分包覆铜-混凝土组合框架梁端部剪力设计值计算应符合卜列规定:i一级抗震等欲的框架结构应按下式计专箱2除本第第1款以外的其他情况下应按下式计算：（死+%）一

26、级抗震等级X=1.2/一匚+%（64.1-2）二级抗震等级vb-t-+vGh6.4.1-3）三级抗微等级4=05包户包+%四级抗越等级.取地震作用组合下的剪力设计值.式中：“以、Wm框架梁左、右端地时计或逆时针方向按主钢件面枳和实配铜筋面枳计入梁纵向钢筋及框架案有效飘绿宽度范围内的楼板钢筋，当上述钢筋未能可他锚固时期不计)、材料强度标准值、且计入承毂力抗露调整系数的正截而受弯承载力所对内的弯矩(ftNmm),取两者中的较大值.框架梁有效翼缘宽度取值应符合本规程第6.1.4条的规定：“八爪一地熊作用组合的框架梁左、右雉顺时斜或逆时针方向挛矩设计值(Nmm),取两者中的较大伯。对级抗震等该枢架，两

27、端弯矩均为负弯矩时,绝时值较小的考矩应取等；坏框架梁剪力设计值(N)：地窿作用加合时的重力荷我代表值产生的剪力设计值V(N),可按简支梁计算确定：框架梁的净聆(mm).6.4.2 柩架梁主钢件的腹板高度大于450mm时，沿梁两侧高度方向应设置纵向构造钢筋.纵向构造钢筋的间距，对于一级抗酸等鞭，不宜大于150mm：对于二级、三微抗健等级，不宜大于200mm；对于四级抗废等级，不宜大于25Omn1,纵向构造钢筋面枳不应小于混凝上面枳人的0.1%,4等于(尻-G鼠。6.4.3 框架梁的置解筋时应符合下列规定：1梁端应设置料筋加密区，加密区的长度、加密区希筋坦大间距和筋筋取小口,径应符合表6.4.3的

28、规定：非加密区的钱筋间距不宜大于加密区箍筋间印的2倍.衰6.43岫D室区长度、*B*同JE和蝴B小亶径mm)IS面分类拉斯加密区KIS加空K城能见火间如希的呆小比桧一级I,r1508二级I1.C200821.5b1508三级Ii.ofh250621.5h2(8WiSI.(Vu250621.秋831.5150IO注：1%为堂主物件高:2与会的慢小干梁上IK件被向高度4倍时,梁全踏应按筋加密区配T1.2非抗爬设计时,箍筋直径不应小于6mm推前间即不应大于25Omm6.4.4 框架梁配置连杆时应符合下列规定：1架端连杆加密区长度应取本规程衣6.4.3中投前加密区长度和冷梁腾中的较大值;2抗震等级为一

29、级、二级时,加密区的连杆间距应使主钢件典缘宽厚比满足本规程笫5J5条横面分类1的规定，垂直于主钢件式缘平面的连杆面积应满足下式计免结果的要求.且连杆面积不宜小于78.5mnf:抗霰等级为三级时.加密区的连杆间距应使主物件翼缘宽厚比符合本规程笫5.1.5条截面分类2的规定，垂直于主钢件翼缘平面的连杆面枳应满足下式计算结果的要求.且连杆面积不宜小干5m11:(6.4.4-1)ANo.14%C夕式中：Ai连杆面积（mm：）：连杆拉结的主钢件强缘厚度（mm）：G一主钢件翼缘的钢号修正系数：A，A主钢件式绿钢材和连杆钢材的焦限赧度（Mmnf）.3按本条第2款设置的连杆，连杆与主钢件翼绿连接的角焊健承载力

30、设计值应符合卜式的规定：(6.4.4-2)Ng0.7式中：一连杆角焊健承我力设计值N）.4直线式网钢或钢筋连杆与主钢件典缘的连接角焊缝不能满足本条第3款要求的，宜采用C型或X型连杆,并应符合本规程第5.5.4条的规定.5非加密区的连杆间距不宜大于主料件翼绿全宽的15倍和500mm两行的较小（ft.连杆面枳宜与加密区相同。6.4.5 包泓混凝土中纵向受力钢筋不宜超过两排，净距不宜小于2511un和1.Sd的我大值（d为纵筋的最大口径.单侧纵向钢筋配筋率不宜小于0.2%。6.4.6 梁的受拉钢筋可在端部和连接钢板惮接，也可通过可焊接机械连接套筒连接（图646）,并应符合行业标准4组合结构设计规范J

31、GJ1382016第14.6.4条、第1483条的规定.E6.4.6爻报“迩接制t示*1包理混及匕2连接钢板或套馋；3-加劲助：4队向钢筋；5端假6.4.7 K板抗图连接件的设置应符合下列规定：!栓钉连接件打头下衣面或槽制连接件上翼缘下表面高出我板底部钢筋顶面不宜小于30mm：2连接件沿梁跨度方向的最大间距不应大干混凝土翼板及板托厚度的3倍.J1.不大于30011m：3连接件的外侧边缘与梁主钢件翼缘边缘之间的距离不应小于20mm；4连接件的外侧边缘至混凝土翼板边缘间的距禹不应小于1.mm:5连接件顶面的混凝土保护层厚度不应小于15mm.648枪钉连接件尚应符合下列规定：I当栓灯位盥不正对梁主钢

32、件腹板时,若梁主钢件上翼绿承受拉力，则栓仃仃杆直径不应大于梁主钢件上翼缘厚度的1.5倍：若梁主钢件上想续不承受拉力，则作钉钉杆也径不应大于梁主钢件上翼缘厚度的2.5倍：2栓钉长度不应小于杆径的4倍：3柱钉沿梁轴规方向的间距不应小于杆径的6倍；布汽彩排检灯时，底nr梁轴战方向的间距不附小于杆径的4倍：4用压型网板作底模的组合梁,混凝十.凸肋的最小宽度不应小于50mm,栓仃的高度不应小于（儿+2）mm.d为栓钉杆的食径，瓦为混凝上凸肋高度。6.4,9槽钢连接件宜采用Q23S钢，豉面不宜大于槽钢口2.6011柱构造措施6.4.10抗凝设计时，框嗯柱的轴压比（“）应按下式计算，且不宜大于表6.4.10

33、规定的限值：fcAc+faAa式中：N一地熊作用组合下框架柱承受的最大轴压力设计(ft衰”.10痴堆的轴压比黑值站构类型柱类型抗咸等媛二线三纵四纵枢架结构框架支序结构枢架柱0.650.75OSS0.90班架野力战结构根架柱0.700.800.900.95柢架核心简结构枪架柱0.700.800.90-注：I剪跨比不大T2的柱的轴H；比限值应比表中以伍战小005：2为混双土强度等级采用C65C70时,轴仄比限值应比表中跟值M小0.05：3“，我东不采用.6.4.11 采用地段作用组合计算的框架节点上、下柱端内力设计值应符合下列规定:1节点上、下柱端的弯虎设计优应符合下列规定：1) 级抗震等级的框架结构应按下式计算：H=I2Q(6.4.Ih1.)2)框架结构应按下列公武计算:二级框架ZM=1.5ft(6.4.11-2)三级框架H=1.3fh(6.4.11-3)四级框架ZM=1.2ft,(6.4.11-4)3)其他各类框架应按下列公式计算：一级框架ZM=I.42M