某工业园新厂区工程高支模支撑方案.docx

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1、编制依据 建筑结构荷载规范GB50009-20OlZG建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范GB50010-2002ZG建筑工业出版社； 建筑施工计算手册江正荣著ZG建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版ZG建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001ZG建筑工业出版社； 钢结构设计规范GB50017-2003ZG建筑工业出版社； 永嘉蓝天龙鞋业有限公司车间及附属用房工程施工图纸。 *建筑工程公司的内部技术标准、工作标准、管理标准以及公司IS09002质量体系程序文件。二、工程概况*有限公司新厂区工程（以下简称本工程）位于*工业园，由*有限公司投资建设，*施工图设

2、计，*地质勘察，*监理有限责任公司监理，*建筑工程公司承建。本工程建设面积20693Itf,有夹包成型车间及附属用房、鞋植车间及附属用房、制鞋植机车间机附属用房共三个单位工程，夹包成型车间及附属用房层数为五七层，建筑物檐高23.9米，建筑面积9658itf；鞋植车间及附属用房、制鞋植机车间机附属用房均为二六层，檐高19.4米，建筑面积均为5517.511总工期350天。三、模板及支撑系统材料选用根据GB50204-2002对模板及支架的选材要求，模板及其支架需满足足够的承载能力、刚度和稳定性等要求。本工程模板采用18mm厚胶合板，杨木采用50100mm2,模板支撑体系采用048,t=3.5则钢

3、管扣件式脚手架。为保证模板施工质量和施工进度，本工程将根据施工进度的要求，柱竖向模板配备能满足3层结构施工的3套定型模板，楼梯模板每座二套，模板支撑配足3层结构施工用量。四、施工方法1 .基础模板施工根据测量员放出的轴线，弹出基础边线，根据承台及地梁断面尺寸预先将模板钉在木楞上，采用地锚结合木楞支撑固定。2 .柱模施工（1） .根据测量员放出的轴线弹出柱边线，柱脚采用电焊L3030X3角钢或08圆钢定位。（2） .根据柱断面及柱高（柱脚找平以后标高至上层板底）预先将模板钉在木楞上，并开出梁口、浇筑洞口、清扫口，以形成定型柱模板，为防止柱角漏浆，采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。模板制作时，按不

4、同柱编好号，分别堆放，以方便组装。（3）用型钢柱箍将定型模板进行固定。柱箍根据柱模的尺寸、侧压力大小等因素确定，柱箍采用方钢管，截面80X80X8OnInb每道柱箍1根钢箍，间距50Onni1。（4）柱模校正及固定。利用线锤复核校正柱模的垂直度，然后固定于四周钢管支撑架上。3 .梁模施工1 1）.定型模板。根据梁的断面、板厚、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸，将模板钉在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞双重咬合以防漏浆。（同柱角做法一样）2 2）.梁模支撑及模板安装。先支钢管架，支架立杆沿梁纵向间距VloOOmIn,横向间距小于150OnnII,小横杆间距同立杆间距。（立杆间距经计算确定附后）小横

5、杆立杆交接处立杆加设保险扣。立杆应设水平拉杆和扫地杆，梁纵向立杆设斜撑形成排架。梁底模放置于小横杆上，对准柱模梁口的位置，用扣件将梁底模固定在小横杆上，待扎完梁钢筋后吊装梁侧模。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于70OnlIll时设置腰楞，并用穿墙螺栓加固，间距为600X800,具体做法如图三一6所示。5 .楼板模板施工（1）根据模板拼装图搭设楼面模板支架和模板龙骨。支架立杆与龙骨的间距,应根据楼板的硅重量与施工荷载大小，在模板结构设计中确定。支架立杆应设置水平拉杆，水平拉杆间距不大于3m且符合立杆间距要求。每隔两排立杆设斜撑一道,使模板支架成为排架。（2）挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面

6、标高，然后架设小龙骨，铺设模板。（3）楼面模板铺完后，应认真检查支加查否牢固。模板梁面、板面清扫干净。6 .楼梯模板楼梯底模采用胶合板，踏步侧模板和踏步档板采用50厚木板，踏步面为使踏步尺寸准确，棱角分明，踏步挡板应设置拉杆或顶撑。由于浇捣碎时将产生模板上顶力，在施工时要加强对模板变形的控制。7 .卫生间模板方案（1）卫生间翻口模板，按图纸尺寸，用光面方条，制成定型翻口模板并留出门洞位置。数量同底板，在硅浇筑的过程复核卫生间轴线后以轴线为标准安装翻口模板。五、模板的拆除1、模板的拆除，侧模应以能保证税表面及棱角不受损坏时（碎强度大于L2Nmm2）方可拆除，底模应按硅结构工程施工及验收规范（GB

7、50204-2002）的有关规定执行。并有碎试压报告，经施工员向技术负责人申请审批后签发拆模通知书后方可拆模。2、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。3、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。4、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、施工质量及验收标准1、模板及支撑体系应满足混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-200

8、2）相关规定，要求一次性验收合格率达到100%o2、要求严格按照月施工进度计划施工。七、质量保证措施及施工注意事项1、模板需通过设计计算，满足刚度，强度和稳定性要求。能可靠承受所浇税重量、侧压力及施工荷载。2、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完成后，经项目部有关人员复核验收。3、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。4、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。5、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。6、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放，模板工程质量控制详见图六T（附后）。7、在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否

9、准确。八、安全生产及文明施工模板支撑架严格按照文明施工要求搭设整齐划一，支撑搭设完毕后，多余架料、模板均应清理干净；不得有多余杂物堆放于施工楼层或外架上；圆盘锯只允许在木工加工车间或置于专用锯料盘中使用，以防锯木落到模板内。墙、柱模板应在柱、墙内垃圾清扫干净验收后方可支设。拆模时，必须一次拆除干净，不得有多余模板附在墙或梁板上。所有架杆均需一次性全部转移干净，完毕后立即组织清扫、做到楼层无杂物，无积水和浮尘。1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶，模板联结稳固，不得空架浮搁。2、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。3、拆模时应搭设脚手架。4、废烂木杨不能用

10、作龙骨。5、内模板安装超过2.5m时，应搭设临时脚手架。6、在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落。操作时必须注意下方人员动向。7、正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。8、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。9、材料应按编号分类堆放。10、每次下班时保证工完场清。九、模板计算模板高支撑架计算书因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息：1 .脚手架参数横向间距或排距(m):LO0；纵距(m):1.00

11、步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):7.60；采用的钢管(mm)248x3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2 .荷载参数模板与木板自重(kNm2):0.350;混凝土与钢筋自重(kNm3):25.000;楼板浇筑厚度(m):0.200；施工均布荷载标准值(kNm2):1.000；3 .木方参数木方弹性模量E(Nmm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N三2):13.000；木方抗剪强度设计值(Nmm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木

12、方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):10000；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000X10.00010.0006=83.33cm3；5.00010.00010.00010.00012=416.67cm4；方木楞计算简图1 .荷载的计算:(1)钢筋混凝土板自重(kNm)：q=25.000O.250O.200=1.250kNm；(2)模板的自重线荷载(kNm):q2=O.350O.250=O.088kNm；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000

13、)1.OOO0.250=0.750kN；2 .方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2(1.250+0.088)=1.605kNm；集中荷载p=1.40.750=1.050kN；最大弯距M=Pl4+ql28=1.0501.OOO4+1.6051.OOO28=0.463kN.m；最大支座力N=P2+ql2=1.0502+1.6051.0002=1.328kN；方木的最大应力值=MW=O.463x10683.333x103=5.558Nmm2；方木抗弯强度设计值f=13.0Nmm2；方木的最大应力计算值为5.558Nmm2小于方木的

14、抗弯强度设计值13.ONmm2,满足要求！3 .方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q=ql2+P2截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bhT其中最大剪力：V=1.0001.6052+1.0502=1.328kN；方木受剪应力计算值T=3X1327.500(250.OOO100.000)=0.398Nmm2；方木抗剪强度设计值T=1.400Nmm2；方木受剪应力计算值为0.398Nmm?小于方木的抗剪强度设计值1.400N三2,满足要求！4 .方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q-Qi+2=1.250+0.088=1.337kNm；集中荷

15、载P=O.750kN；方木最大挠度计算值V=5X1.3371000.OOO4(3849500.OOOX4166666.67)+750.OOO1000.OOO3(489500.OOO4166666.67)=0.835mm；方木最大允许挠度值V=1000.OOO250=4.OOOmm；方木的最大挠度计算值0.835mm小于方木的最大允许挠度值4.000mm,满足要求！三、木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.6051.000+1.050=2.655kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢

16、管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.996kN.m；最大变形VnIaX=2.795mm；最大支座力Qmai=11.616kN；钢管最大应力=0.9961065080.000-196.021Nmm2；钢管抗压强度设计值Ef=205.000Nmm2；支撑钢管的计算最大应力计算值196.021Nmm2小于钢管的抗压强度设计值205. 000Nmm；满足要求！支撑钢管的最大挠度小于100O.000150与10mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转

17、双扣件承载力取值为12.8OkNO纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.616kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：GI=0.1167.600=0.882kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：N62=0.350l.0001.000=0.350kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：Nc3=25.0000.2001.0001.000=5.000kN；经计算得到，静荷载标准值Nc=Ngi+Ng

18、2+Ng3=6.232kN；2 .活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)1.000l.000=3.000kN；3 .不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=L2Ng+1.4Nq=11.679kN；六、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=11.679kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Ioi查表得到；i计算立杆的截面回转半径(Cni)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(Cm)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(Cm3)：W=5.08cm3；钢管立杆最大应力计算值(

19、Nmm2)；f钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000Nmm2；Lo计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算I0=h+2ak1计算长度附加系数，取值为L155；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；U=1.700；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.800+0.1002=2.000m；L0i=2000.00015.800=127.000；由长细比Loi的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；Cr=II678.832(0.412X489.000)=57.969Nmm

20、2；钢管立杆的最大应力计算值=57.969Nmm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205.000Nmm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算Io=kk2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表1取值L185；k2计算长度附加系数，h+2a=2.000按照表2取值Lon；上式的计算结果：立杆计算长度L0=k1k2(h+2a)=1.1851.OllX(1.800+0.1002)=2.396m；L0i=2396.07015.800=152.000；由长细比Loi的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.301；钢管立杆的最大应力计算值；Cr=II678.832(0.301X489

21、000)=79.346Nmm2；钢管立杆的最大应力计算值=79.346Nmm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f=205.000Nmm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验：除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1 .模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不

22、变。2 .立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9L5m为宜，不宜超过L5m。3 .整体性构造层的设计：a.当支撑架高度22Om或横向高宽比26时，需要设置整体性单或双水平加强层;b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的13；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-T5m设置，四周和中部每1015m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.

23、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4 .剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔1015m设置。5 .顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载NW12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6 .支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小

24、于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7 .施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl30-2001),混凝土结构设计规范GB

25、50010-2002.建筑结构荷载规范(GB50009-2001),钢结构设计规范(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KL9。一、参数信息1 .模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):1.00混凝土板厚度(mm):0.12；立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):L65；梁支撑架搭设高度H(m)：7

26、60；梁两侧立柱间距(m):L50；承重架支设:木方支撑平行梁截面A；立杆横向间距或排距Lb(IiI):1.80；采用的钢管类型为48x3.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2 .荷载参数模板自重(kNm2):0.35；钢筋自重(kNm3):1.50；施工均布荷载标准值(kNm2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kNm2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kNm2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kNm2):2.03 .材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(Nlm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(Nmm2)：17.0；木材抗剪

27、强度设计值fv(Nmm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(Nim2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值f(Nmm?)：205.0；面板弹性模量E(Nlm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(Nmm2)：13.0；4 .梁底模板参数梁底模板支撑的间距(顺)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5 .梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(皿)：500；穿梁螺栓竖向间距(则)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度50mm,高度100lm1；主楞龙骨材料：木楞，宽度40m11,高度60m11i;二、梁模板

28、荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中Y-混凝土的重力密度，取24000kNm3;t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200(T+15)计算，得5.714h;T混凝土的入模温度，取20.000；V混凝土的浇筑速度，取L500mh；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；-外加剂影响修正系数，取L200；02-混凝土坍落度影响修正系数，取LOO0。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板

29、的最大侧压力F；分别为44.343kNm18.000kNm2,取较小值18.000kN痛作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1 .抗弯验算其中，-面板的弯曲应力计算值(Nmm2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩,W=50.00l.81.86=27.00cm3；：f-面板的抗弯强度设计值(Nmm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q-作用在模板上的侧压力

30、包括：新浇混凝土侧压力设计值：Qi=1.2X0.5018.000.90=9.72kNm；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4X0.50X2.000.90=1.26kNm；q=q+q2=9.720+1.260=10.980kNm；计算跨度(内楞间距)：1=300.00mm；面板的最大弯距M=0.l10.98300.OO2=9.88104N.三;经计算得到，面板的受弯应力计算值：=9.881042.70104=3.66ONmm2；面板的抗弯强度设计值：f=13.OOONmm2；面板的受弯应力计算值=3.660Nmm2小于面板的抗弯强度设计值f=13.000Nmm2,满足要求!2 .挠度验算q一作

31、用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.000.50=9.00Nmm；1计算跨度(内楞间距)：1=300.00mm；E一面板材质的弹性模量：E=9500.00Nmm2；I一面板的截面惯性矩:I=50.00l.80l.80X1.8012=24.30cm4；面板的最大挠度计算值：=0.6779.00300.004(1009500.002.43105)-0.214mm；面板的最大容许挠度值：=I250=300.000250=1.200mm；面板的最大挠度计算值=0.214mm小于面板的最大容许挠度值=1.200mm,满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算L内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，

32、按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm,截面高度60mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4060606=24.00cm3；I=4060606012=72.00cm4；内楞计算简图(1) .内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中，-内楞弯曲应力计算值(Nmm2)；M内楞的最大弯距(Mmm)；W一内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(Nmm2)0按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载,q=(1.218.0000.90+1.4X2.0000.90)0.3001=6.59kNm；内楞计算跨度(外楞间距)：1=500mm；内楞的最大弯距:M=

33、0.16.59500.OO2=1.65IO5N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值=1.651052.40104=6.863Nmm2;内楞的抗弯强度设计值：f=17.OOONmm2；内楞最大受弯应力计算值=6.863Nmm2内楞的抗弯强度设计值小于f=17.000Nmm2,满足要求！(2) .内楞的挠度验算其中E面板材质的弹性模量：100OO.00Nmm2；q作用在模板上的侧压力线荷载标准值：Q=18.00X0.30I=5.40Nmm；1计算跨度(外楞间距)：1=500.OOmrn;I一面板的截面惯性矩:E=7.20XlO5Nmm2；内楞的最大挠度计算值:=0.6775.40500.0

34、04(10010000.007.20105)=0.317mm；内楞的最大容许挠度值：=2.000mm；内楞的最大挠度计算值=0.317mm小于内楞的最大容许挠度值=2.000mm,满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm,截面高度IC)Omn1,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=501001006=83.33cm3；I=5010010010012=416.67cm4；外楞计算简图(1) .外楞抗弯强度验算其中-外楞受弯应力计算值(Nmm2)M一外楞的最大弯距(N.mm)；W-外楞的净截面抵抗矩；f

35、一外楞的强度设计值(Nmm2)0最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载：P=(1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.301=3.29kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)：1=300mm；外楞的最大弯距:M=0.1753294.000300.000=1.73IO5N.三经计算得到，外楞的受弯应力计算值：=1.731058.33104=2.075Nmm2；外楞的抗弯强度设计值：f=17.000Nmm2；外楞的受弯应力计算值=2.075Nmm2小于外楞的抗弯强度设计值f=17.000Nmm2,满足要求!(2) .外楞的挠度验算其中E外楞的弹性模量，其值为10000.O

36、ONmm2；P作用在模板上的侧压力线荷载标准值：P=18.000.50X0.30I=2.70KN；1一计算跨度（拉螺栓间距）：1=300.OOmm;I面板的截面惯性矩：I=4.17106mm4;外楞的最大挠度计算值：=1.1462.70103300.003（10010000.00x4.17106）=0.020mm；外楞的最大容许挠度值：=1.200mm；外楞的最大挠度计算值=0.020mm小于外楞的最大容许挠度值=1.200mm,满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积（mm?）；f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000Nmm2；查表得：穿

37、梁螺栓的直径：12mm；穿梁螺栓有效直径：9.85mm；穿梁螺栓有效面积：A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.0000.5000.3002=5.400kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N=170.000X761000=12.920kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.400kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.920kN,满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、

38、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=300.00X18.00X18.006=1.6210m3;I=300.0018.0018.0018.0012=1.46105mm4;1 .抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，Q-梁底模板的弯曲应力计算值（Nmm2）；M计算的最大弯矩（kN.m）；1一计算跨度（梁底支撑间距）：1=300.OOmm;q作用在梁底模板的均布荷载设计值(kNm)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.301.000.90=8.26kNm；模板结构自重荷载：q2:l.20.350.300.90

39、0.11kNm；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.42.000.300.90=0.76kNm；q=ql+q2+q3=8.26+0.11+0.76=9.13kNm；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0.109.1310.3002=0.082kN.m；=0.0821061.62104=5.073Nmm2；梁底模面板计算应力。=5.073Nmm2小于梁底模面板的抗压强度设计值f=13.000Nmm2,满足要求！2 .挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q一作用在模板上的压力线荷载：q=(24.0+1.50)1.000+0.35)

40、0.30=7.76Nmm；1计算跨度(梁底支撑间距)：1=300.00mm；E一面板的弹性模量:E=9500.ONmm2；面板的最大允许挠度值：=300.00250=1.200mm；面板的最大挠度计算值：=0.6777.755300.04(1009500.01.46105)=0.307mm；面板的最大挠度计算值：=0.307mm小于面板的最大允许挠度值:3=300.0250=1.20Omm,满足要求！七、梁底支撑木方的计算1 .荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1=(24.000+1.500)0.3001.0000.300=2.295kN；模板的自重荷载(kN)：q2=0.3500

41、300(21.000+0.300)=0.241kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)0.300X0.300=0.405kN；2 .木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=l.22.295+1.2X0.241=3.044kN；活荷载设计值P=l.4X0.405=0.567kN；P=3.044+0.567=3.611kN。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.000X10.00010.0006=8.33XlO1cm3；1=5.00010.0005.00010.00012=4.17

42、102cm4；3 .支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距M=3.611l.5004=1.354kN.m；方木最大应力计算值=1354050.0008.33104=16.249Nmm2；方木抗弯强度设计值f=17.OOONmm2；方木最大应力计算值16.249Nmm2小于方木抗弯强度设计值f=17.OOONmm2,满足要求！4 .支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力Q=3.61110002=1.805kN；圆木的截面面积矩S=0.78550.0050.OO=1962.50Nmm2；圆木受剪应

43、力计算值T=1.805X1962.50(4.17IO6X50.00)=0.017Nmm2；方木抗剪强度设计值T=L700Nmm2；方木受剪应力计算值0.017Nmm2小于方木抗剪强度设计值T=L700Nmm2,满足要求！5 .支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:集中荷载P=Qi+q2+P1=2.941kN；方木最大挠度=2941.5001500.003(4810000.004.17106)=4.964mm；方木的挠度设计值3=1.500x1000250=6.000mm；方木的最大挠度=4.964mm小于方木的最大允许挠度u)=6.000mm,

44、满足要求！八、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=3.611kN；计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=0.800O.300=3经过简支梁的计算得到：钢管支座反力Ra=Rb=(3-1)23.611+3.611=7.222kN；通过支撑钢管传递到支座的最大力为2X3.611+3.611=10.832kN；钢管最大弯矩Mma=(33-l)3.6110.800(83)=0.963kN.m；支撑钢管的最大应力计算值=0.9631065080.000=18

45、9.543Nmm2；支撑钢管的抗弯强度的其设计值T=205.0Nmm2；支撑钢管的最大应力计算值189.543Nmm2小于支撑钢管的抗弯强度的设计值205.0Nmm2,满足要求!九、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。十、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8OkNO纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=Io.83kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！十一、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中N-立杆的轴心压力设计值，它包括