2021地勘报告岩土工程勘察报告.docx

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1、地勘报告(岩土工程勘察报告)1 概述我院受*房地产开发有限公司的委托，对其拟建的*项目进行岩土工程详细勘察。该项目位于*经济技术开发区*路与宏兴路交汇处东北角，由上海市*建筑设计院有限公司负责设计。1.1 工程概况本工程由8幢33层高层公寓（编号1623#）、15幢6+1层多层洋房（编号115#）、5幢23层商业（编号S-2S-6）、1幢2层公建配套（编号S-1）及2处无上部结构地下室（1处位于高层公寓之间（S-4S-6商业位于其上）、1处位于多层洋房之间）组成。详见建筑物概况一览表1.1。建筑物概况一览表表1.1该工程重要性等级一二级，地基基础设计等级除高层公寓为甲级外，其余单体均为丙级；本

2、工程抗震设防烈度6度，建筑物抗震设防类别为标准设防类（丙类）建筑；地下室基坑支护结构安全等级为三级。1.2 勘察目的和任务本次岩土工程勘察阶段为详细勘察阶段。在通过与业主、设计院沟通的前提下，根据本工程的特点，为确定建筑物和深基坑基础类型、基础形式和施工方法提供工程地质和水文地质资料，具体勘察的主要内容如下：1、查明建筑范围内的地层结构、各岩土层的类型、性质、深度、分布、工程特性和变化规律、分析和评价地基的稳定性、均匀性和承载力，查明不良地质作用，可液化土层和特殊性岩土的分布及其对桩基的危害程度，并提出防治措施的建议；2、查明地层结构和岩土埋藏条件、物理力学性质，持力层及下卧软弱层的埋藏深度、

3、厚度、性状及其变化，对岩土的均匀性、强度和变形性状做出的评价，提供地基变形的计算参数、预测建筑物的变形特征；3、划分场地类别及抗震地段；4、查明水文地质条件（包括地下水的埋藏条件），提供地下水位及变化幅度和规律，评价其对地基基础、地下室和施工边坡稳定性的影响；5、判定环境土和水对建筑材料的腐蚀性，判定地基土及地下水在建筑物施工和使用期间可能产生的变化及其对工程的影响，提出防治措施和建议，提供基础开挖稳定计算所需的岩土技术参数，论证和评价基坑开挖、降水对周围环境的影响；6、提出经济合理的地基基础设计方案建议，提供天然地基承载力；采用桩基础，对桩基类型、适宜性、持力层选择提出建议；提供桩端土承载力

4、桩周土摩擦力和变形计算的有关参数；评价沉桩可能性，论证桩的施工条件及其对环境的影响，对桩基施工中应注意的问题提出意见。1.3 执行的规范和标准本次勘察和报告编写执行的主要规范和标准：（1）岩土工程勘察规范GB50021-2001（2009年版）；（2）高层建筑岩土工程勘察规程JGJ72-2004；（3）岩土工程勘察安全规范GB50585-2010；（4）建筑地基基础设计规范GB50007-2011；（5）建筑桩基技术规范JGJ94-2008；（6）预应力混凝土管桩基础技术规程DGJ32/TJ109-2010；（7）建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012；（8）建筑地基处理技术规范JGJ7

5、9-2002；（9）建筑抗震设计规范GB50011-2010；（10）建筑工程抗震设防分类标准GB50223-2008；（11）土工试验方法标准GB/T50123-1999；（12）静力触探技术标准CECS 04:88；（13）建筑工程地质钻探与取样技术规程（JGJ/T87-2012）（14）房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2010年版）；（15）南通市岩土工程勘察技术要点（试行）（通科2004387号）；（16）工程地质手册第三版、第四版。1.4 勘察实施概况1.4.1勘察工作量布置按岩土工程勘察规范GB50021-2001（2009年版），该工程重要性等级为一级（高层公寓）

6、二级（除高层公寓外其余单体），场地等级为二级，地基等级为三级，确定岩土工程勘察等级为甲级乙级。据此并结合高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004）进行勘察工作量布设；勘探点间距按勘察要求高层公寓及公建配套沿建（构）筑物角点及周边线布设，多层洋房、商业及无上部结构地下室按建（构）筑物周边线并结合方格网布设，本次勘察勘探孔间距均不大于35.00m，无上部结构地下室沿基坑开挖周边线勘探点间距均不大于25.00m，高层住宅楼处控制性孔孔深80.00m,一般性孔深60.00m；公建配套、商业、多层洋房及地下室处控制性孔孔深30.00m,一般性孔深25.00m，控制性孔数量不少于1/3。勘探点深度、

7、土样测试数量和项目、原位测试数据等均满足规范要求。1.4.2勘察测试方法拟建场地地貌类型属长江下游冲积平原区新三角洲平原，以粉土、粉砂、粉质粘土为主，勘察工作采用钻探取样和静力触探、标准贯入原位测试相结合的勘察方法与手段。钻探：采用150型油压工程钻机及SH-30型工程钻机，全孔泥浆护壁取芯钻进，钻孔孔径110mm，钻探控制操作的具体方法按GB50021-2001第9.2.4条及建筑工程地质钻探与取样技术规程（JGJ/T87-2012）执行。取样：土试样等级为级，采用连续快速静压法及少锤重击法厚壁敞口取土器采取，部分砂样采用取砂器采取，软土采用薄壁取土器采取，各类土样采取符合GB50021-2

8、001第9.4.5条要求。标准贯入试验：主要在取土+标贯孔中实施。操作方法和要求按GB50021-2001第10.5.3条执行；静力触探试验：采用双桥15t液压静探仪施工，成果采用溧阳产LMC-310微机记录，技术要求符合GB50021-2001第10.3.2条规定。双桥15t探头编号455，锥尖率定系数为3.1028，侧壁率系数为0.038475，探头截面积15cm2，侧壁工作面积300cm2；编号405，锥尖率定系数为3.1205，侧壁率系数为0.037512，探头截面积15cm2，侧壁工作面积300cm2。波速测试：采用武汉岩海工程有限公司生产的RS-1616K型探测仪和江苏省地震工程院

9、研制的UWR-2B井下波速测头施工，技术要求符合GB50021-2001第10.10.2条规定。室内试验：包括土的物理力学性质和常规试验，三轴不固结不排水剪切、渗透、直剪固快、高压固结、颗粒分析等试验，试验方法按土工试验方法标准（GB/T50123-1999）执行。1.4.3完成勘察工作量本次勘察组织2台150型油压型工程钻机、2台SH-30型工程钻机及2台15t静力触探仪进行野外作业，野外工作于2013年1月25日至2013年2月4日进行，累计完成工作量见表1.4.3。勘察工作量一览表表1.4.32 工程测量勘探点位置根据勘探点坐标进行测放（量）。建筑物坐标为1954年北京坐标系统，本报告所

10、用高程为1985年国家高程基准，本工程勘探点位置及高程均采用V8 CORS RTK测量。各勘探孔性质详见下表2。勘探点主要数据一览表表23.1地形地貌拟建场地地貌类型属长江下游冲积平原区新三角洲平原，成陆时间较晚，主要覆盖第四纪松散沉积物。场区原大部为农田，仅场地南侧及北侧局部为民居，现民居均已拆除，拆迁处浅表分布有碎石、碎砖等建筑垃圾及原有基础，地势较平坦，相对高差较小，一般小于0.50m，孔口高程一般为2.302.80m左右。勘探表明场地内原多有明沟（塘）分布，现明沟（塘）大部均已进行回填处理形成现状暗沟（塘），暗沟系新近回填，边界清晰可见，具体见下表3.1。明（暗）沟分布一览表表3.13

11、 土体工程地质条件实际暗沟（塘）平面分布详见勘探点平面位置图1-2。3.2场地地震背景资料南通市位于长江下游黄海地震带，南通市(包括郊、县)自有史以来，仅于1615年3有1日在狼山生过5级()破坏性地震，1972年南通地震台建台以来，到1990年底市内共生大小地震52次，其中震级(Ms)1的地震记有18次，最大震级为2.0(Ms)；1990年底到现在南通共发生大小地震40余次，其中最大震级为3.8（Ms），分别为2010年7月9日10点24分和2010年7月19日11点06分，发生在江苏省南通市如东县附近海域(北纬32.5，东经121.6)，震源深度分别为18公里和5公里，距离海岸线分别为30

12、公里和26公里。其余震级2，平均每年发生12次小震，可见南通市(包括郊、县)地震活动水平频度低、强度弱。3.3场地周边环境及地下管线情况该工程场地红线范围内大部为闲置地局部为民居（已拆除），拟建场地内无重大地下管网及地下管线；现状场地北侧为闲置地，东侧为达四路（距地下室东侧开挖边线最近处约3.5m），南侧为宏兴路（距地下室南侧开挖边线最近处约25.0m），西侧为新开北路（距地下室西侧开挖边线最近处约7.5m）；周边附近无重大建筑，但场地东侧、南侧、西侧均为已建道路，基坑开挖并采取降水措施时将会对相邻道路及道路地下管线带来不利影响。3.4场地地面沉降历史资料及预测地面沉降趋势根据所收集的资料表明

13、本区的地面沉降主要由过量开采地下水引起的。区内的地质沉降主要发生在南通市区，至2000年最大沉降量166mm，但该沉降点位于通吕运河口西侧、长江边，并不在市中心。市区中心的最大沉降91mm，50mm沉降范围约50km2，10mm沉降区范围大于100km2。该项目位于市中心以南经济技术开发区，距南通市区沉降中心地带约10.00km，周边原大都为居民集中区，集中居住区供水由城市管网引入，同时近年来政府采取大量措施控制地下水开采，地面沉降不会呈加剧趋势并已得到有效控制，预测由地成沉降不良地质作用引起的对工程的危险性较小，建议进行专项地质灾害评估。3.5 土体工程地质特征3.5.1土体工程地质层划分

14、原则方法、层号含义勘探深度80.50m以浅地基土体，根据其物理力学性质、岩性、成因等差异，可划分为7个工程地质层（编号17）16亚层。3.5.2工程地质层分布与特征描述各工程地质分布与特征描述见下表3.5.2地基土分布描述一览表。地基土分层描述一览表表3.5.24 水文地质条件4.1地下水类型根据地下水的赋存、埋藏条件，地下水类型主要为松散土层孔隙潜水和第承压水。孔隙潜水主要赋存于23层粉土、粉砂中。第承压水主要赋存于45m以下粉土、粉砂层中，4-1层粉质粘土夹粉土及4-3层粉质粘土夹粉土为相对的隔水层。区域资料表明第承压水水位高程为-1.00m。对本工程有影响的是松散土层孔隙潜水。4.2地下

15、水的补给、迳流、排泄条件潜水补给来源主要是大气降水、场地邻近地段地表河水侧向补给，迳流途径较短。潜水排泄方式主要为自然蒸发，迳流缓慢。承压水与孔隙潜水之间水力联系较密切具有互补关系，目前场区及附近未对该层进行人工开采，因此地下水迳流排泄条件主要受长江三角洲区域地下水系统流场控制，其迳流速度取决于区域地下水水力坡度，总体上呈自西向东、自北向南缓慢迳流，从上游向下游缓慢迳流排泄，其次少量承压水越流补给也是排泄途径之一。4.3土层渗透性评价勘察表明，场区80.50m以浅以粉土、粉质粘土、粉砂为主。粉土、粉质粘土富水性及透水性较差；粉土富水性及透水性一般；粉砂富水性及透水性较好。根据所取土样渗透试验成

16、果上部实际各土层渗透性评价见下表4.3。地基土渗透性评价一览表表4.34.4地下水水位场地孔隙潜水水位较高且呈季节性变化。勘察期间，测得场地内松散土层孔隙潜水稳定水位1.001.10m（1985国家高程），年变幅1.50m；常年最高水位为1985国家高程3.00m。此水位可作为抗浮设计水位使用。4.5地下水水质根据所取地下水水质分析结果，水质类型为HCO32Cl2 SO4 - Ca2Na2Mg型。PH值为7.417.47，HCO3-含量为1324.11379.1mg/l,Cl-含量为365.1404.1mg/l，SO42-含量为67.276.8mg/l，Na+含量为280.5313.5mg/l

17、Ca2+含量为254.5264.5mg/l，Mg2+含量为99.7103.4mg/l，NH4+含量为0.560.64mg/l，矿化度为23992550mg/l。详见水质分析报告。4.6地下水、土腐蚀性评价根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001、2009年版）有关规定对地下水的腐蚀性进行评价。对本次拟建工程而言，建（构）筑物基础（桩基）直接与地下水接触，常年而言处于湿润区，该场地环境类型为类。根据地下水水质分析资料，按上述规范表12.2.1、12.2.2及12.2.4判定地下水对混凝土具微腐蚀，长期浸水的情况下对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀，干湿交替的情况下对钢筋混凝土结构中的钢筋具

18、弱腐蚀。拟建场地地下水位较高，年降水量较大，丰水季节地下水接近地表，土中可溶盐多已溶解于地下水中，故地下水位以上地基土对建筑材料的腐蚀性可参照地下水的腐蚀性评价。故土质对混凝土具微腐蚀。4.7地下水及地表水对工程的影响场地孔隙潜水水位一般较高且呈季节性变化。本工程基槽开挖深度一般为1985国家高程-1.60m1.00m；地下室基坑开挖深度一般为1985国家高程-2.60m。与基坑开挖有影响的是浅部土层中的孔隙潜水，地下水对本工程施工具有一定影响，场地浅部砂性土发育、地下水位高、含水量丰富、地层透水性一般，基坑开挖时易产生流砂、管涌、坑壁渗水，影响基坑稳定及影响钻孔桩的孔壁稳定。对预制桩等挤土桩

19、型，孔隙水压力的改变对沉桩会带来不利影响；对无上部结构的地下室而言，地下水对地下室具有浮托作用。5 土体物理力学指标的统计按岩土工程勘察规范（GB50021-2001），对场地内各岩土层物理力学性质指标及原位测试数据进行分层统计、分析，提供各项统计指标的标准值、平均值、最大值、最小值、变异系数、样本数。各项物理力学指标的平均值用算术平均法计算；贯入试验击数经杆长修正计算平均值（注：剖面图中标贯击数为实测值）。各项物理力学指标的标准值采用平均值乘以统计修正系数计算，含水量、孔隙比、土重度、液性指数、压缩系数、压缩模量、标贯击数等统计修正系数按?+ ?=2678.4704.11nn计算，式中正负号

20、按不利组合考虑。（1）、土的物理性质指标（平均值）表5-1（2）、土的压缩、固结指标（平均值）表5-2注：各土层压缩曲线详见后附件，供地基变形及桩基沉降计算使用。（3）、土的抗剪强度指标（平均值、标准值）表5-3（4）、标贯试验指标（平均值、标准值）表5-4（5）、静力触探试验平均值（平均值、标准值）表5-5对评价岩土性状的指标：含水量、液限、塑限、塑性指数、饱和度等选用指标的平均值。对正常使用极限状态计算的岩土参数指标：压缩系数、压缩模量、渗透系数等，一般选用指标的平均值。对承载能力极限状态计算的岩土参数抗剪强度指标，选用指标的标准值。由统计结果可以看出，除1层土及1-a层土外，各土层地基土

21、主要物理力学性质指标变异性为较低中等；实际各土层静力触探统计表见附件4，由统计结果可以看出，各土层静力触探指标变异性为较低中等，场地地基土为均匀地基土。据此可知本报告的地基土分层方案合理，相关指标可靠，满足规范要求，可供设计使用。6 场地地震效应6.1场地抗震设防烈度、设计基本地震加速度、分组如东县抗震设防烈度为7度，设计抗震分组为第二组，设计基本地震加速度值为0.10g。6.2场地类别本工程共进行波速测试孔12孔，分别为VS1、VS2、VS3、VS4、VS5、VS6、VS7、VS8、VS9、VS10、VS11及VS12孔，测试深度除VS1、VS10孔为50.00m外其余各孔均为20.00m（

22、其中50m波速孔测试方法为单孔法，20m波速孔测试方法为跨孔法）。依据实际所测各孔各土层20.00m以浅剪切波速值（详见附件7波速试验成果表），根据建筑抗震设计规范GB50011-2010第4.1.5条规定，计算各孔土层的等效剪切波速见下表6.2；另根据2002年我院施测的南通地区抗震区划项目剪切波速资料并结合本次最大勘探深度80.00m钻孔资料，判定本区覆盖层厚度大于50.00m，划分建筑场地类别为类，特征周期值为0.55s。土层等效剪切波速计算表表6.26.3饱和砂性土液化判别南通市抗震设防烈度为6度，本工程抗震设防类别为标准设防类（丙类），可不考虑饱和砂土、粉土液化问题。6.4抗震地段划

23、分该场地位于长江下游冲积平原区新三角洲平原，地貌单一，各土层分布较均匀，当抗震设防烈度为6度时可不考虑饱和砂土液化问题，仅局部浅部有明（暗）沟分布，就整个场地而言，抗震地段划分为一般地段。7 场地土工程地质评价7.1场地稳定性评价根据中国地震动参数区划图划分，场区位于长江下游黄海地震带，属相对稳定区，适宜进行本工程建设。7.2地基土评价拟建场地地貌类型属长江下游冲积平原区新三角洲平原。勘察表明，场区80.50m 以浅浅部表层1层土、暗沟（塘）底部分布的1-a层土、明沟（塘）底部分布的1-b 层土外其余各土层在各单体下水平向起伏不大，各单体下主要持力层及受力层层面坡度小于10%，综合评价场地属均

24、匀地基，但垂直向上土体性质差异较大。土体分布欠稳定。地基岩土评价详见表7.2。地基土评价一览表表7.27.3特殊土体填土：场区表层分布的填土，土性以粉土混粉质粘土为主，场地局部拆迁地表以碎石、碎砖等建筑垃圾及旧基础为主，土质极不均质，不可直接利用，场地内多有暗沟（塘）分布，系原明沟（塘）回填所致，回填材料为素填土混淤泥，局部混杂碎石、砖等建筑垃圾，土质极不均质，不可直接利用。7.4不良地质作用勘察表明，场地无岩溶、采空区、液化等不良地质作用。8 地基基础方案及工程治理8.1地基承载力特征值的分析确定通过公式计算并结合静力触探、标准贯入原测试成果及地区实际经验提供的推荐承载力特征值可供设计使用，

25、详见表8.1。承载力特征值综合确定表表8.18.2地基基础方案本工程由8幢33层高层公寓（编号1623#）、15幢6+1层多层洋房（编号115#）、5幢23层商业（编号S-2S-6）、1幢2层公建配套（编号S-1）及2处无上部结构地下室（1处位于高层公寓之间（S-4S-6商业位于其上）、1处位于多层洋房之间）组成。基础方案可根据不同建筑物荷载特点，沉降差异等并结合实际单体下地层分布综合考虑。8.2.1天然地基基础方案对于本工程15#6+1层多层洋房、S-1S-3#23层商业及公建配套而言，荷载要求不高，场区浅部分布的2层粉土夹粉质粘土及3-1层土具有一定强度及厚度，可以2层土或3-1层土为天然

26、地基浅基础持力层，根据上部荷载确定相应基础尺寸，2层土承载力特征值可按120kPa考虑，3-1层土承载力特征值可按150kPa考虑。对于局部填土超深处及暗沟而言，应开挖见底，彻底清除填土及素填土混淤泥后，采用1：1（120kPa）或4：6（150kPa）砂石垫层换填法分层夯实回填至设计标高，以处理后的砂石垫层人工地基为基础持力层，砂石比例、夯实手段、夯实遍数等均应根据设计承载力要求进行，同时施工应严格按照国家相关规范规程执行，以确保砂石人工地基承载力满足设计要求，并尽量保证砂石人工地基与天然地基承载力的一致性，以减小基础的不均匀沉降，砂石人工地基承载力应满足120kPa（若以2层土为持力层）或

27、150kPa（若以3-1层土为持力层）要求，实际砂石人工垫层承载力应通过测试最终确定。对于本工程615#6+1层多层洋房、S-4S-6#23层商业而言，荷载要求不高，基础埋深为1985国家高程-1.60m，该深度置于3-1层粉砂夹粉土中，3-1层粉砂夹粉土具有一定强度，且有一定厚度，可以3-1层土为天然地基浅基础持力层，采用筏板基础，3-1层土承载力特征值可按150kPa考虑。对于本工程2处无上部结构地下室而言，基础埋深为1985国家高程-2.60m，该深度大部置于3-1层粉砂夹粉土中，局部置于3-2层粉砂夹粉土中，3-1层粉砂夹粉土及3-2层粉砂夹粉土均具有一定强度，且有一定厚度，可以3-1

28、层土或3-2层土为天然地基浅基础持力层，采用筏板基础，地基土承载力特征值f ak可按不利150kPa考虑。地下室无上部结构，其变形特征为倾斜，应进行稳定性验算；当考虑空载时地下水的托浮作用时，应进行抗浮验算，当抗浮验算不能满足设计要求时，可采取增加覆土厚度，结构自重等措施，必要时可采取抗拔桩处理。8.2.2地基变形对于本工程15#6+1层多层洋房而言，结构型式为框架结构，地基基础设计等级为丙级，拟采用天然地基方案，若以2层土为天然地基基础持力层，地基主要持力层2层土地基土承载力特征值f ak为120kPa，3-1层土地基土承载力特征值f ak为150kPa，3-1a层土地基土承载力特征值f a

29、k为130kPa，3-2层土地基土承载力特征值f ak为155kPa，层数6，且由于单体下主要持力层2层土受明（暗）沟切割影响，层面坡度大于10%，根据建筑地基基础设计规范GB50007-2011之3.0.2条规定，设计时应考虑地基变形，变形特征主要为沉降差，地基变形验算强度参数详见前表5-3，变形参数详见前表5-2；若以3-1层土为持力层，则设计时可不考虑地基变形。对于本工程S-1S-3#23层商业及公建配套而言，结构型式为框架结构，地基基础设计等级为丙级，拟采用天然地基方案，若以2层土或3-1层土为天然地基基础持力层，地基主要持力层2层土地基土承载力特征值f ak为120kPa，3-1层土

30、地基土承载力特征值f ak为150kPa，3-1a层土地基土承载力特征值f ak为130kPa，3-2层土地基土承载力特征值f ak为155kPa，层数6，单体下主要持力层层面坡度10%，根据建筑地基基础设计规范GB50007-2011之3.0.2条规定，设计时可不考虑地基变形。对于本工程615#6+1层多层洋房、S-4S-6#23层商业而言，结构型式为框架结构，地基基础设计等级为丙级，拟采用天然地基方案，若以3-1层土为天然地基基础持力层，地基主要持力层3-1层土地基土承载力特征值f ak为150kPa，3-1a层土地基土承载力特征值f ak为130kPa，3-2层土地基土承载力特征值f a

31、k为155kPa，层数6，根据建筑地基基础设计规范GB50007-2011之3.0.2条规定，设计时可不考虑地基变形。8.2.3桩基础方案（1）桩型及持力层选择对于本工程33层高层公寓而言，具有一定的荷载，可直接采用桩基础方案，当考虑到无上部结构地下室空载时地下水浮力对地下室底板影响，可考虑采用抗拔桩进行处理。桩型可选用预应力管桩、预制方桩、钻孔灌注桩之一。预应力管桩、预制方桩具有单桩承载力高、质量易保证、施工周期短等特点，但挤土效应明显，沉桩会有一定的困难；钻孔灌注桩沉桩较易实现，但基础造价高、施工周期长。根据地区及临近场区现有施工经验、场地实际地层分布并结合建（构）筑物荷载特点，建议33层

32、高层公寓采用预应力管桩或钻孔灌注桩以6层土为桩基持力层。无上部结构地下室若设置抗拔桩，建议采用4003400实心预制方桩，可处理至3-3层粉砂夹粉土。实际持力层的选择、桩长、桩径等应根据上部荷载情况并严格结合实际单体下地层分布综合确定。根据实际地层特征，各土层桩基设计参数见下表8.2.3-1，实际单桩承载力特征值应通过静载试验最终确定。各土层设计参数一览表表8.2.3-1（2）单桩承载力估算估算的单桩竖向极限承载力见下表8.2.3-2。单桩竖向极限承载力标准值估算表表8.2.3-2上述静压预应力管桩各单桩竖向极限承载力标准值估算时是按建筑桩基技术规范JGJ94-2008第5.3.8-13中公式

33、进行，公式具体如下：Q uk =Q sk +Q pk = uq sik l i+q pk（A j+p A pl）其中：p桩端土塞效应系数当h b/d15时，p0.16h b/d1当h b/d15时，p0.8q sik桩侧第i层土的极限阻力标准值；q pk 极限端阻力标准值；u桩周长；A j空心桩端净面积：管桩：A j=4（212dd-）；A pl空心桩敞口面积：A pl=214d；i第i层土厚度；d1空心桩内径，600mm桩径按AB型桩0.34m估算。上述钻孔灌注桩单桩竖向极限承载力标准值估算时是按建筑桩基技术规范JGJ94-2008第5.3.6中公式进行，公式具体如下：Q uk =Q sk

34、Q pk = usi q sik l i+P q pk A p其中 q sik桩侧第i层土的极限阻力标准值；q pk极限端阻力标准值；si、P大直径桩侧阻力、端阻力尺寸效应系数；u桩周长；A p桩截面积；l i第i层土厚度；实际持力层选择、桩长、桩径应根据实际荷载及不同单体下实际地层分布而确定，实际单桩承载力（抗压及抗拔）应通过荷载试验最终确定，工程桩施工前尚应进行试桩工作。（3）沉桩可能性及对环境影响分析当采用预应力管桩或预制桩桩型时，为避免噪声影响，施工工艺宜选用静压预制桩，若采用静压预应力管桩或预制桩时，当以6层粉砂为桩端持力层时，3-13-3层土、5-2层土及6层土均为稍密中密状粉砂

35、尤其是桩端6层土为密实状粉砂，挤密效应明显；考虑到沉桩的可能性，建议布桩中宜适当增大相应的桩距，采取合理的施打顺序、日打桩数量等并根据单桩承载力要求选择相应的动力设备、必要时应采取引孔或采用桩尖等措施；沉桩施工过程前应掌握现场的土质情况，做好沉桩设备的检查和调试，保证使用可靠，以免发生施工中途间断，引起间歇后沉桩阻力增大，发生桩不能压入的滞桩事故。若采用钻孔灌注桩时，因砂性土易扰动，需采取泥浆护壁，防止坍孔影响成孔和灌注质量，同时要注意泥浆稠度，以防软土缩径及泥皮影响桩侧阻力；应保证钻孔的垂直度和完整性，减小孔底沉碴厚度，以保证桩身质量及单桩承载力。施工时应严格按照国家相关规范规程进行。钻孔

36、灌注桩施工时应注意泥浆的及时回收，以防外泄给周边环境造成污染。（4）桩基施工时应注意的问题桩基施工前尚应做好地面硬化工作，局部明（暗）沟（塘）部位应开挖见底后采用土性较好的素土分层夯实回填，以保证压桩机行驶的地基有足够的承载能力，并保持平正。沉桩时尚应保持压桩机垂直压桩。预应力管桩或预制桩的制作质量应满足设计和施工规范要求，其单节长度应结合施工环境条件、沉桩设备的有效高度、地基土质分层情况合理确定。预应力管桩或预制桩沉桩施工过程前应掌握现场的土质情况，做好沉桩设备的检查和调试，保证使用可靠，以免发生施工中途间断，引起间歇后沉桩阻力增大，发生桩不能压入的滞桩事故。预应力管桩或预制桩沉桩施工过程中

37、应随时注意保持桩处于轴心受压状态，如有偏移应及时调整，以免发生桩顶破碎和断桩质量事故。若采用钻孔灌注桩时，因砂性土易扰动，需采取泥浆护壁，防止坍孔影响成孔和灌注质量，同时要注意泥浆稠度，以防泥皮影响桩侧阻力；应保证钻孔的垂直度和完整性，减小孔底沉碴厚度，以保证桩身质量及单桩承载力。施工时应严格按照国家相关规范规程进行。8.2.5桩基沉降估算根据类似工程经验，对于摩擦型桩，桩基承载主要由桩侧承担，但桩端处土性对控制桩基沉降有较明显的影响。桩基沉降估算时，桩端处应力范围应取自重应力至自重应力附加应力压力段；实际沉降估算时相应压力段对应的土层压缩模量取值，设计应根据具体的附加压力查阅附件。建筑物施

38、工过程和使用期间应进行沉降观测，沉降观测应符合下列要求：a、在被观测建筑物周边的适当位置，应布置2-3 个沉降观测水准基点。水准基点标石应埋设在稳定地层中。埋设位置以不受周边建（构）筑物基础压力的影响为准，在建筑区内，水准基点与邻近建筑物的距离应大于建筑物基础最大宽度的2 倍。b、沉降观测点的布设应根据建筑物体形、结构形式、工程地质条件等综合考虑，一般可沿建筑物外墙周边、角点、中点每隔1015m 或每隔23 根柱基上设一观测点。c、沉降观测可分为二等和三等水准测量，应根据建筑物的重要性、使用要求、基础类型、工程地质条件及预估沉降量等因素综合确定。d、为取得建筑物完整的沉降资料，宜在浇筑基础时开

39、始测量，施工期间宜每增加一层观测一次，竣工后，第一年每隔23个月观测一次，以后每隔46 个月观测一次，直至沉降相对稳定为止。e、沉降相对稳定标准可根据观测目的、要求并结合地区地基土压缩性确定，一般可采用日平均沉降速率0.010.02mm/d 。对软土地基沉降观测时间宜持续5 8 年。f、埋设在基础底板上的初始沉降观测点应随施工逐层向上引测至地面以上。9 基坑支护与降水本工程615#6+1层多层洋房、S-4S-6#23层商业及1623#高层公寓基础埋深为1985国家高程-1.60m，无上部结构地下室埋深为1985国家高程-2.60m，即开挖深度一般为现自然地面下4.05.0m左右。基坑开挖面积较

40、大，基坑侧壁主要为1层土、1-a层土、1-b层土、2层土及3层土。现状场地北侧为闲置地，东侧为达四路（距地下室东侧开挖边线最近处约3.5m），南侧为宏兴路（距地下室南侧开挖边线最近处约25.0m），西侧为新开北路（距地下室西侧开挖边线最近处约7.5m），根据现场条件，场地南侧、北侧可考虑采用放坡开挖，坡度值1：1，同时采用挂网喷浆护壁，以确保基坑的稳定性，对坑内土进行逐层开挖。针对东侧、南侧及西侧而言，由于离已建道路较近，不具备放坡开挖条件，可采用桩孔灌注桩排桩并结合格栅式深层搅拌桩止截水帷幕进行支护（止水），可处理至3-3层粉砂夹粉土；考虑到该工程东侧为达四路（距地下室东侧开挖边线最近处约3

41、5m），南侧为宏兴路（距地下室南侧开挖边线最近处约25.0m），西侧为新开北路（距地下室西侧开挖边线最近处约7.5m），周边多为现有道路，应采取必要的止截水措施防止大面积降水对相邻道路设施的影响，可考虑采用格栅式深层搅拌桩方案，可处理至3-3层粉砂夹粉土。实际止（截）水桩桩长、桩径等应通过对坑底土稳定、抗倾覆等验算项目后确定。降水可统一采用轻型井点（一级或多级）并辅以管井降水。各土层基坑开挖及降水所需设计参数见下表9。施工前应进行专项设计。基坑开挖及支护参数一览表表9基坑开挖、围护设计时应注意的问题：a、拟建场地孔隙潜水埋藏较浅，基坑内应采取必要的降水，以疏干坑内的地下水，确保坑底0.501

42、00m无地下水。b、场地浅部砂性土发育、地下水位高、水量丰富、地层透水性强，基坑开挖时易产生管涌、流砂等不良现象，应采取相应的防范措施，尤其要做好隔水、止水措施。c、本工程基坑开挖深度约为现自然地面下 4.55.0m，开挖到基础底板后应及时浇注混凝土底板，以减少坑壁位移。d、严禁在基坑边坡顶堆加过重荷载，如须在边坡顶堆载或行进车辆时，必须对边坡进行计算，控制堆载指标。e、施工期间，应进行严格的监测工作，如支护结构水平位移、水土压力的变化等监测项目，尤其是应注意大面积降水施工对周边已建道路的不利影响，做好路面沉降等临近设施，必要时采取相应的隔水措施。f、施工的顺序应为先深后浅。10结论与建议（

43、1）根据中国地震动参数区划图划分，场区位于长江下游黄海地震带，属相对稳定区，适宜进行本工程建设。（2）拟建场地地貌类型属长江下游冲积平原区新三角洲平原，地貌单一，土层尚均匀，其中2层土可作本工程15#6+1层多层洋房、S-1S-3#23层商业及公建配套天然地基基础持力层；3-1层土可作本工程115#6+1层多层洋房、S-1S-6#23层商业及无上部结构地下室天然地基基础持力层；6层土均有分布，该层具有一定埋深及强度，可作33层高层公寓桩基持力层，可获得一定的单桩承载力。且对沉降控制有利。工程地质条件一般。（3）根据地下水的赋存、埋藏条件，地下水类型主要为松散土层孔隙潜水和第承压水，对本工程有影

44、响的是松散土层孔隙潜水。勘察期间测得稳定水位埋深为1985国家高程1.001.10m，年变幅1.50m；常年最高水位为1985国家高程3.00m。此水位可作为抗浮设计水位使用。地下水对混凝土具微腐蚀，长期浸水的情况下对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀，干湿交替的情况下对钢筋混凝土结构中的钢筋具弱腐蚀；土质对混凝土具微腐蚀。（4）该场地位于长江下游冲积平原区新三角洲平原，地貌单一，各土层分布较均匀，当抗震设防烈度为6度时可不考虑饱和砂土液化问题，仅场地浅部局部有明（暗）沟分布，就整个场地而言，抗震地段划分为一般地段。建筑场地类别为类，设计特征周期为0.55s。（5）本工程由8幢33层高层公寓（编号

45、1623#）、15幢6+1层多层洋房（编号115#）、5幢23层商业（编号S-2S-6）、1幢2层公建配套（编号S-1）及2处无上部结构地下室（1处位于高层公寓之间（S-4S-6商业位于其上）、1处位于多层洋房之间）组成。基础方案可根据不同建筑物荷载特点，沉降差异等并结合实际单体下地层分布综合考虑。天然地基基础方案及地基处理详见章节8.2.1，地基变形验算强度参数详见前表5-3，变形参数详见前表5-2。对于本工程33层高程公寓而言，具有一定的荷载，可直接采用桩基础方案，当考虑到无上部结构地下室空载时地下水浮力对地下室底板影响，可考虑采用抗拔桩进行处理。桩型可选用预应力管桩、预制方桩、钻孔灌注桩

46、之一。建议33层高层公寓采用预应力管桩或钻孔灌注桩以6层土为桩基持力层。无上部结构部分地下室若设置抗拔桩，建议采用4003400实心预制方桩，可处理至3-3层粉砂夹粉土。实际持力层选择、桩长、桩径应根据实际荷载及不同单体下实际地层分布而确定，实际单桩承载力（抗压及抗拔）应通过荷载试验最终确定，工程桩施工前尚应进行试桩工作。（7）本工程615#6+1层多层洋房、S-4S-6#23层商业及1623#高层公寓基础埋深为1985国家高程-1.60m，无上部结构地下室埋深为1985国家高程-2.60m，即开挖深度一般为现自然地面下4.05.0m左右。基坑开挖面积较大，基坑侧壁主要为1层土、1-a层土、1

47、b层土、2层土及3层土。现状场地北侧为闲置地，东侧为达四路（距地下室东侧开挖边线最近处约3.5m），南侧为宏兴路（距地下室南侧开挖边线最近处约25.0m），西侧为新开北路（距地下室西侧开挖边线最近处约7.5m），根据现场条件，场地南侧、北侧可考虑采用放坡开挖，坡度值1：1，同时采用挂网喷浆护壁，以确保基坑的稳定性，对坑内土进行逐层开挖。针对东侧、南侧及西侧而言，由于离已建道路较近，不具备放坡开挖条件，可采用桩孔灌注桩排桩并结合格栅式深层搅拌桩止截水帷幕进行支护（止水），可处理至3-3层粉砂夹粉土；考虑到该工程东侧为达四路（距地下室东侧开挖边线最近处约3.5m），南侧为宏兴路（距地下室南侧开挖边线最近处约25.0m），西侧为新开北路（距地下室西侧开挖边线最近处约7.5m），周边多为现有道路，应采取必要的止截水措施防止大面积降水对相邻道路设施的影响，可考虑采用格栅式深层搅拌桩方案，可处理至3-3层粉砂夹粉土。实际止（截）水桩桩长、桩径等应通过对坑底土稳定、抗倾覆等验算项目后确定。降水可统一采用轻型井点（一级或多级）并辅以管井降水。各土层