九江碧桂园高支模工程专项施工方案（59P）.docx

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1、九江碧桂园项目（6号13号楼、18号楼综合楼）工程施工组织设计方案编制单位：四川省第六建筑有限公司编制：审核：编制日期：1.1.4施工现场的具体情况等。二、工程概况：2.1九江碧桂园综合楼地处九江市九瑞大道15公里处，建设单位为九江市碧桂园房地产开发有限公司；监理单位为湖北楚元工程建设咨询有限公司；施工单位为四川省第六建筑有限公司。综合楼为两层框架结构（局部三层），建设基地面积为3068.98m2,地上建筑面积为:5282.87m2o本施工方案所述内容处于：1、综合楼R7轴泳池部分，支模搭设高度最高处为7.85IIl（从原地面标高-0.65m至梁最高处标高7.200）,三条梁截面尺寸均为200

2、1200预应力梁,跨度18mo2、综合楼H-11轴羽毛球场部分，支模搭设高度最高处为10.8Im（从原地面标高-0.65m至梁最高处标高10.16）,梁截面尺寸300*900,跨度10.5mo3、综合楼广一L17轴大堂架空部分，支模搭设高度最高处为10.2m（从原地面标高-0.65m至梁最高处标高9.55）,梁截面尺寸250*900,跨度12mo三、梁模板体系设计：1、综合楼1-Ll-R1-11-7轴泳池部分，材料采用18mm厚覆面木胶合板，小梁采用1000方木;主梁钢管采用048*3.5mm；梁跨度方向立柱间距600mm,梁两侧立柱间距600mm,步距1500mm；新浇混凝土楼板立柱间距1

3、200*1200,梁左侧立柱距梁中心线距离300mm,在梁底增加1根立柱，梁底立柱根据混凝土梁梁宽均分布置。2、综合楼H-11轴羽毛球场部分，材料采用18mm厚覆面木胶合板，小梁采用100*50方木；主梁钢管采用048*3.5mm；梁跨度方向立柱间距600mm,梁两侧立柱间距600mm,步距1500mm；新浇混凝土楼板立柱间距1200*1200,梁左侧立柱距梁中心线距离300mm,在梁底增加1根立柱，梁底立柱根据混凝土梁梁宽均分布置。3、综合楼广广L1T41T7轴大堂架空部分，材料采用18mm厚覆面木胶合板，小梁采用1000方木；主梁钢管采用048*3.5mm；梁跨度方向立柱间距600mm,梁

4、两侧立柱间距600mm,步距1500mm；新浇混凝土楼板立柱间距1200*1200,梁左侧立柱距梁中心线距离30Omnb在梁底增加1根立柱，梁底立柱根据混凝土梁梁宽均分布置。四、板模板体系设计1、综合楼1-L-Rl-l-7轴泳池部分，板模板采用15mm厚覆面木胶合板，小梁采用50*100方木，泳池屋面板标高为7.8m,结构板厚120mm,模板支架高度7.8m,立杆间距900*900,步距1500mm,立杆在混凝土板与中心对称布置，主梁垂直楼板长边方向布置，小梁间距300mm,小梁两端各悬挑300mmo2、综合楼1-H1-7一11轴羽毛球场部分，板模板采用15mm厚覆面木胶合板，小梁采用50*1

5、00方木，泳池屋面板标高为10.8m,结构板厚120mm,模板支架高度10.8m,立杆间距900*900,步距1500三,立杆在混凝土板与中心对称布置，主梁垂直楼板长边方向布置，小梁间距300mm,小梁两端各悬挑300mmo3、综合楼1-L1T41-17轴大堂架空部分，板模板采用15mm厚覆面木胶合板，小梁采用50*100方木，泳池屋面板标高为10.2m,结构板厚100mm,模板支架高度10.8m,立杆间距900*900,步距1500mm,立杆在混凝土板与中心对称布置，主梁垂直楼板长边方向布置，小梁间距30Omm,小梁两端各悬挑300mmo五、模板工程质量及进度控制5. 1轴线偏位的预防措施精

6、确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。6. 2垂直偏差的预防措施立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复

7、核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。合理设置模板和支撑系统。宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于45。边柱要求3面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外,还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。梁侧模上口的通长围楝必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60。，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固,使其稳固。7. 3标高不正确的预防措施正确进行水准测量，

8、严格控制柱、梁、楼板的标高。8. 4混凝土浇捣方法1 .模板安装完成后，先浇捣柱混凝土，然后进行梁板钢筋绑扎。2 .梁板混凝土浇捣（高支模部分），拟采用汽车天泵由中空对角相交之中点开始浇捣,逐步向外均匀浇捣，碎不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面碎过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣计术交底和安全交底。在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用水准仪每30分钟观测一次，发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木防挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面

9、工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。3 .浇捣混凝土时，安排6人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工荷载。5.10 过程控制程序:5.11 模板及高支模施工管理架构施工管理体系5.12 搭设劳务人员的选用及劳动力计划、施工进度（见附表）1、搭设支架的工人均选用持证上岗的架子工进行，不得采用木工进行模板支架的搭设。搭设前对作业班组进行技术交底及安全交底。2、高支模结构施工劳动力计划（见附表）工种架子工木工钢筋工混凝土工数量（人）306040303、高支模结构施工进度（以实际进度为准）（见附表）新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（八）梁跨度方向立柱间距la(mm)60

10、0梁两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值H(Nmm2)15面板弹性模量E(Nmm2)10000取单位宽度100Omnb按四等跨连续梁计算，计算简图如下:W=bh26=100018186=54000mm3,I=bh312=

11、100018181812=486000mm4q=0.9max1.2(Gik+(G2k+G3k)h)+1.4Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k)h)+1.40.7Qikb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42,1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72l=39.06kNmq静=0.9xl.35xGik+(G2k+G3k)xhxb=0.9xl.35x0.1+(24+1.5)xl.2xl=37.3kNmqm=0.91.40.7Q2kb=0.91.40.72l=1.76kNmq2=(Gik+(G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.21=3

12、0.7kNm1、强度验算MmaX=-0.107q静L2+0.121q活L2=-0.107x37.3x0.122+0.121xl.76x0.122=0.06kNm=MmaW=0.0610654000=1.09Nmm2f=15Nmm2满足要求！2、挠度验算Vma=0.632qL4(100EI)=0.63230.71254(10010000486000)=0.01mmv=1400=125400=0.3Imm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)r1=r5=0.393q静1+0.446q活1=0.393x37.3x0.12+0.446x1.76x0.12=1.93kNR2=R4=I.14

13、3q静1+1.223ql=1.14337.30.12+1.2231.760.12=5.6kNR3=0.928q静1+1.142q活1=0.928x37.3x0.12+1.142xl.76x0.12=4.58kN标准值(正常使用极限状态)r1=r5=0.393q2l=0.39330.70.12=1.5IkNR2=R4=1.143q2l=1.14330.70.12=4.39kNR3=0.928q2l=0.92830.70.12=3.56kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁抗弯强度设计值H(Nmm2)15.44小梁抗剪强度设计值(Nmm2)1.78小梁弹性模量E(Nmm2)

14、9350小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁截面惯性矩I(cm4)104.17为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:q=max1.93+0.91.35(0.3-0.1)0.54+0.5(1.2-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+l.l)0.12)+1.4l,1.35(0.5+(24+l.l)0.12)+1.40.7lmax0.3-0.52,(0.6-0.3)-0.522L5.6+0.91.35(0.3-0.1)0.54=5.63kNmq2=max1.51+(0.3-0.1)0.54+0.5(1.2-0.12)+(0.5+(24+l.l)0.12)max0.3-0

15、52,(0.6-0.3)-0.522L4.39+(0.3-0.1)0.54=4.41kNm1、抗弯验算Mma=max0.107ql2,0.5qh2=max0.1075.630.62,0.55.630.32=0.25kNm=MmaxW=0.2510641670=6.08Nmm2f=15.44Nmm2满足要求！2、抗剪验算Vma=max0.607ql,qh=max0.6075.630.6,5.630.3=2.05kNTmax=3Vmax(2bho)=32.O51000(210050)=0.62Nmm2=1.78Nmm2满足要求！3、挠度验算v=0.632q2l4(100EI)=0.6324.41

16、6004(10093501041700)=0.37mmv=l400=600400=1.5mmv2=q2l24(8EI)=4.413004(893501041700)=0.46mmv=l400=300400=0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax=max1.143ql,0.393ql+ql2=max1.1435.630.6,0.3935.630.6+5.630.3=3.86kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Rl=R5=1.88kN,R2=R4=3.86kN,R3=3.16kN正常使用极限状态Rmax=max1.143q21n

17、0.393q21+q2h=max1.1434.410.6,0.3934.410.6+4.410.3=3.03kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R=R5=1.59kN,R,2=R,4=3.03kN,R,3=2.46kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(Nmm2)206000主梁抗弯强度设计值H(Nmm2)205主梁抗剪强度设计值(Nmm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下:1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=MmaxW=0.2691065O8O=53.O4

18、Nmm2f=205Nmm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vma=3.456kNTmax=2VmaxA=23.4561000489=14.14Nmm2=125Nmm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)Vmax=0.04mmv=1400=300400=0.75mm满足要求！4、扣件抗滑计算R=maxR,R3=2.28kN8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!同理可知，左侧立柱扣件受力R=2.28kNS8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200

19、8钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(Nmm2)205=hi=150015.9=94.34=150长细比满足要求！查表得，=0.631、风荷载计算Mw=0.921.4klah210=0.921.40.180.61.5210=0.03kNm2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14,荷载设计值卬有所不同：1)面板验算q=0.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+0.91.42l=35.42kNm2)小梁验算q=max1.76+(0.3-0.l)0.54+0.91.2(0.5+(24+l

20、l)0.12)+0.91.4lmax0.3-0.52,(0.6-0.3)-0.5221,5.08+(0.3-0.1)0.54=5.11kNm同上四六计算过程，可得：R=2.11kN,R2=9.18kN,R3=2.11kN立柱最大受力Nw=maxR+N边1,R2,Ra+N边2+MWlb=max2.11+0.91.2(0.75+(24+l.l)0.12)+0.91.4l(1.2+0.3-0.52)2xl.2,9.18,2.11+0.912(0.75+(24+l)02)+0.91.4l(1.2+0.6-0.3-0.52)21.2+0.030.6=9.27kNf=N(A)+MwW=9267.92(0

21、63424)+0.031064490=40.61Nmm2f=205Nmm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30由“主梁验算一节计算可知可调托座最大受力N=maxR2xl=10.07kNSN=30kN满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力P=N(mfA)=9.27(l0.15)=61.79kPafkk=140kPa满足要求！(一)羽毛球场梁模板(扣件式)计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL2(1)新浇混凝土梁计算跨度(m)10.5混凝

22、土梁截面尺寸(mmxmm)300900新浇混凝土结构层高(m)10.8梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值Glk(kNm2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kNm3)24钢筋自重标准值G3k(kNm3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Qlk当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kNm2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kNm2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kNm2)基本风压O(kNm2)0.25非自定义018风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧

23、有板，梁板立柱共用（八）梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值H(Nmm2)15面板弹性模量E(Nmm2)10000取单位宽度100Omm,按二等跨连续梁计算，计算简图如下:W=bh2

24、6=100018186=54000mm3,I=bh312=100018181812=486000mm4q=0.9max1.2(Gik+(G2k+G3k)h)+1.4Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k)h)+1.40.7Qikb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42,1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72l=29.77kNmq静=0.9xl.35xGik+(G2k+G3k)xhxb=0.9xl.35x0.1+(24+1.5)x0.9xl=28.01kNmqia=0.91.40.7Q2kb=0.91.40.72l=1.76kNmq2=(Gik+

25、G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9l=23.05kNm1、强度验算Mma=0.125qL2=0.125ql2=0.12529.770.152=0.08kNm=MmaW=0.0810654000=1.55Nmm2f=15Nmm2满足要求！2、挠度验算Vma=0.521qL4(100EI)=0.52123.051504(10010000486000)=0.013mmv=1400=150400=0.38mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Ri=R3=0.375q静1+0.437q活1=0.375x28.01x0.15+0.437x1.76x0.15=1.69

26、kNR2=1.25ql=1.2529.770.15=5.58kN标准值(正常使用极限状态)r1=r3=0.375q2l=0.37523.050.15=1.3kNR2=1.25q21=1.2523.050.15=4.32kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)10050小梁抗弯强度设计值H(Nmm2)15.44小梁抗剪强度设计值(Nmm2)1.78小梁弹性模量E(Nmm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁截面惯性矩I(cm4)104.17为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:q=max1.69+0.91.35(0.3-0.1)0.32+0.5(0.9-0.1

27、2)+0.9max1.2(0.5+(24+l.l)0.12)+1.4l,1.35(0.5+(24+l.l)0.12)+1.40.7lmax0.3-0.32,(O.6-O.3)-O.322xl,5.58+0.91.35(0.3-0.1)0.32=5.62kNmq2=max1.3+(0.3-0.1)0.32+0.5(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.l)0.12)max0.3-0.32,(0.6-0.3)-0.322L4.32+(0.3-0.1)0.32=4.35kNm1、抗弯验算Mma=max0.107ql2,0.5qh2=max0.1075.620.62,0.55.620.152=0.

28、22kNm=MmaW=0.2210641670=5.19Nmm2f=15.44Nmm2满足要求！2、抗剪验算Vma=max0.607ql,qh=max0.6075.620.6,5.620.15=2.046kNTmax=3Vmax(2bho)=32.O461000(210050)=0.61Nmm2=1.78Nmm2满足要求！3、挠度验算v=0.632q2l4(100EI)=0.6324.356004(10093501041700)=0.37mmv=l400=600400=1.5mmv2=q2l24(8EI)=4.351504(893501041700)=0.03mmv=l400=150400=0

29、38mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax=max1.143ql,0.393ql+qh=maxlJ435.620.6,0.3935.620.6+5.620.15=3.85kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Rl=R3=1.77kN,R2=3.85kN正常使用极限状态Rmax=max1.143q2lB0.393q21+q2h=max1.1434.350.6,0.3934.350.6+4.350.15=2.98kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R，I=R3=1.5kN,R,2=2.98kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料

30、规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(Nmm2)206000主梁抗弯强度设计值H(Nmm2)205主梁抗剪强度设计值(Nmm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下:1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=MmaxW=0.11065080=19.6Nmm2f=205Nmm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax=1.217kNTmax=2VmaA=21.2171000489=4.98Nmm2=125Nmm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)Vmax=0.02mmv=1400=300400=0.7

31、5mm满足要求！4、扣件抗滑计算R=maxR,R3=0.55kN8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!同理可知，左侧立柱扣件受力R=O.55kN08kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(Nmm2)205=hi=150015.9=94.34=150长细比满足要求！查表得，=0.631、风荷载计算Mw=0.921.4klah210=0

32、921.40.180.61.5210=0.03kNm2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14,荷载设计值q有所不同：1)面板验算q=0.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42l=27.16kNm2)小梁验算q=max1.55+(0.3-0.1)0.32+0.91.2(0.5+(24+l.l)0.12)+0.91.4lmax0.3-0.32,(0.6-0.3)-0.3221,5.09+(0.3-0.l)0.32=5.12kNm同上四六计算过程，可得：R=0.52kN,R2=5.82kN,R3=0.53kN立柱最大受力NW=maxR+N边1,R2,R3+

33、N2+Mwlb=max0.52+0.91.2(0.75+(24+l.l)0.12)+0.91.4l(1.2+0.3-0.32)2xl.2,5.82,0.53+0.91.2(0.75+(24+l.l)0.12)+0.91.4l(1.2+0.6-0.3-0.32)21.2+0.030.6=5.91kNf=N(A)+MwW=5911.85(0.63424)+0.031064490=28.13Nmm2f=205Nmm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30由主梁验算”一节计算可知可调托座最大受力N=maxR2xl=6.28kNSN=30kN满足要求!九、立柱地基基础计算地基土类型

34、粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力P=N(mfA)=5.91(IXO.15)=39.4IkPasfkk=I40kPa满足要求！（三）大堂梁模板(扣件式)计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称BWKL4新浇混凝土梁计算跨度(m)12混凝土梁截面尺寸(mmxmm)250900新浇混凝土结构层高(m)10.2梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值Glk(kNm2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kNm3)24钢筋自重标准值G3k

35、kNm3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Qlk当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kNm2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板取值2Q2k(kNm2)风荷载标准值k(kNm2)基本风压O(kNm2)0.25非自定义018风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（八）梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数1梁底

36、增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)300四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值H(Nmm2)15面板弹性模量E(Nmm2)10000取单位宽度100Omm,按二等跨连续梁计算，计算简图如下:W=bh26=100018186=54000mm3,I=bh312=100018181812=486000mm4q=0.9max1.2(Gik+(G2k+G3k)h)+1.4Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k)h)+1.40.7Qikb=0.9max1.2(0.1+(24+

37、1.5)0.9)+1.42,1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.721=29.77kNmq静=0.9xl.35xGik+(G2k+G3k)xhxb=0.9xl.35x0.1+(24+1.5)x0.9xl=28.01kNmqm=0.91.40.7Q2kb=0.91.40.72l=1.76kNmq2=(Gik+(G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.91=23.05kNm1、强度验算Mma=0.125qL2=0.125ql2=0.12529.770.122=0.06kNm=MmaxW=0.0610654000=1.O8Nmm2f=15Nmm2满足要求！2、挠度验算V

38、ma=0.521qL4(100EI)=0.52123.051254(10010000486000)=0.006mmv=l400=125400=0.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)r1=r3=0.375q静1+0.437q活1=0.375x28.01x0.12+0.437x1.76x0.12=1.4IkNR2=1.25ql=1.2529.770.12=4.65kN标准值(正常使用极限状态)r1=r3=0.375q2l=0.37523.050.12=1.08kNR2=1.25q2l=1.2523.050.12=3.6kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)100

39、50小梁抗弯强度设计值H(Nmm2)15.44小梁抗剪强度设计值(Nmm2)1.78小梁弹性模量E(Nmm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁截面惯性矩I(cm4)104.17为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:q=max1.41+0.91.35(0.3-0.1)0.252+0.5(0.9-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+l.l)0.12)+1.4l,1.35(0.5+(24+l.l)0.12)+1.40.7lmax0.3-0.252,(0.6-0.3)-0.25221,4.65+0.91.35(0.3-0.1)0.252=4.68kNmq2=m

40、ax1.08+(0.3-0.1)0.252+0.5(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.l)0.12)max0.3-0.252,(0.6-0.3)-0.25221,3.6+(0.3-0.1)0.252=3.63kNm1、抗弯验算Mma=max0.107ql2,0.5qh2=max0.1074.680.62,0.54.680.32=0.21kNm=MmaW=0.2110641670=5.06Nmm2f=15.44Nmm2满足要求！2、抗剪验算Vma=max0.607ql,qh=max0.6074.680.6,4.680.3=1.705kNma=3Vma(2bho)=31.705100O(2

41、10050)=0.51Nmm2=1.78Nmm2满足要求！3、挠度验算v=0.632q2l4(100EI)=0.6323.636004(10093501041700)=0.3mmv=l400=600400=1.5mmv2=q2l24(8EI)=3.633004(893501041700)=0.38mmv=l400=300400=0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax=max1.143ql,0.393ql+ql2=max1.1434.680.6,0.3934.680.6+4.680.3=3.2IkN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依

42、次为Rl=R3=1.62kN,R2=3.21kN正常使用极限状态Rmax=max1.143q2lB0.393q21+q2h=max1.1433.630.6,0.3933.630.6+3.630.3=2.49kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R=R3=1.4kN,R,2=2.49kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(Nmm2)206000主梁抗弯强度设计值H(Nmm2)205主梁抗剪强度设计值(Nmm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下:1、抗弯验算主梁弯矩图(kNm)=MmaxW=0.0941065080=18.41Nmm2f=205Nmm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax=1.251kNTmax=2VmaA=21.2511000489=5.12Nmm2=125Nmm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)Vmax=0.01mmV=1400=300400=0.75mm满足要求！4、扣件抗滑计算R=maxR,R3=0.37kN8kN单扣